Beregning av hulkjerneplater

Beregning av hulkjerneplater.

Baseline data.

Beregn og transformer hulplaten til en boligbygning med nominelle dimensjoner B = 1,5 m; L = 4,2m. Betong klasse C 20 /25 Arbeidsklasse S500. Klasse under driftsforhold - ХС1.

2.1.2. Beregning av last per 1 m 2 overlapping.

Figur. 4. Utformingen av parkettgulvet.

Bestemmelse av last per 1 m 2 gulvplate.

2.1.3. Designbelastning per 1 m. plater, ved V = 1,5m

Den lineære belastningen på platen settes sammen fra en lastarealbredde som er lik bredden på platen.

Den beregnede belastningen per 1 mp av tallerkenlengden ved konstante og variable oppgjørssituasjoner antas å være den mest ugunstige verdien av følgende kombinasjoner:.

- Den første hovedkombinasjonen:

= [(0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) × 1,35 + 1,5 × 0,7 × 1,5] × 1,5 = 10,00 kN / m;

- Den andre hovedkombinasjonen:

= [0,85 × (0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) × 1,35 + 1,5 × 1,5] × 1,5 = 9,86 kN / m;

Designbelastning per 1 m. tallerkenlengde g = 10,00 kg / m.

Bestemmelse av det estimerte spekteret av platen mens du hviler på veggene.

Figur 5. Beregning av spenningen på platen.

Konstruktiv plate lengde:

l eff = 4180 - 2 × 120/2 = 4060 mm.

2.1.5. Plate design:

Figur 6. Plate design diagram. Historieinnsats.

2.1.6. Bestemmelse av maksimal designinnsats M sd og V sd :

M sd = (g × leff 2) / 8 = 10,00 × 4,06 2/8 = 20,6 kN ∙ m;

V sd = (g × leff ) / 2 = 10,00 × 4,06 / 2 = 20,3 kN;

Beregnede data.

Betong klasse C 20 /25:

fck = 20 MPa = 20 N / mm 2, ymed = 1,5, fcd = fck / γmed = 20 / 1,5 = 13,33 MPa.

Arbeidsarmatur klasse S 500:

fkm = 450 MPa = 450 N / mm2.

2.1.8. Beregn størrelsen på den tilsvarende delen.

Platehøyde akseptert 220 mm. Diameteren til hullene er 159 mm. Hylle tykkelse:

(220-159) / 2 = 30,5 mm.

Godta: topp hylle hi = 31 mm, nederste hylle hn = 30 mm. Bredden på sømmen mellom platene er 10 mm. Platenes konstruktive bredde bk = B-10 = 1500-10 = 1490 mm. Plate øverste hyllebredde: b eff = b til - 2 × 15 = 1460 mm. Tykkelsen på mellomribberne 26 mm. Antall hull i platen: n = 1500/200 = 7,5 stk. Ta 7 hull.

Hull: 7 × 159 = 1113 mm.

Mellomstore ribber: 6 × 26 = 156 mm.

Til ytterkantene forblir: (1490 - 1269) / 2 = 110,5 mm.

h1 = 0,9 × d = 0,9 × 159 = 143 mm er høyden på ekvivalent kvadrat.

hf = (220-143) / 2 = 38,5 mm - tykkelsen på seksjonshyllene.

Den reduserte (totale) tykkelsen på ribbenene:

b w = 1460 - 7 × 143 = 459 mm.

Figur 7. Dimensjonering av en hul plate.

Arbeids seksjon høyde.

d = h - c = 220 - 25 = 195 mm,

hvor c = a + 0,5; a = 20 mm er tykkelsen på det beskyttende laget av betong for en klasse i henhold til driftsforholdene til XC1.

c = 25 mm. - Avstanden fra tyngdepunktet til armeringen til ytre flate av gulvplaten.

Bestem posisjonen til den nøytrale aksen, forutsatt at den nøytrale aksen passerer langs den nedre kanten på hyllen, bestemmer vi deformasjonsområdet:

ξ = β = hf / d = 38,5 / 195 = 0,197.

fordi 0,177 2 - 0,07). Med formelen finner vi størrelsen på bøyningsmomentet som oppfattes av betongdelen, plassert innenfor hyllens høyde.

M Rd = (1,14 × ξ - 0,57 × ξ 2 - 0,07) × α × fcd × b eff × d 2 = (1,14 × 0,197 -

- 0,57 × 0,197 2 -0,07) × 1 × 13,33 × 1460 × 195 2 = 98,02 kNm.

Sjekk tilstanden: M sd 2) = 20,6 × 10 6 / (1 × 13,33 × 1460 × 195 2) = 0,028;

Ifølge tabellen når αm = 0,028; η = 0,973.

Det nødvendige tverrsnittsarealet av den langsgående forsterkningen.

Enst = M sd / (fkm × η × d) = 20,6 × 10 6 / (450 × 0,973 × 195) = 241,27 mm 2;

Forsterkning er fremstilt av et rutenett hvor de langsgående stengene er arbeidets forsterkning av platen.

Godtatt: 8 Ø 8 S 500 Ast = 402 mm 2;

Forsterkningshastighet (prosent av forsterkning):

k = 1 + √200 / d ≤ 2,0; hvor d er i mm;

k = 1 + √200 / 195 = 2,0;

ρ 1 = Ast / b w × d = 402 / (459 × 195) = 0,004 ≤ 0,02;

= 0,12 × 2,0 × 3 (100 × 0,004 × 20) × 459 × 195 = 57290,36 H = 57,29 kN;

V Rd, ct, min = 0,4 × 459 × 195 × 1,47 = 52628,94NR = 52,628 kN;

All den tverrgående kraften kan oppleve betongplater, tverrforsterkning er installert konstruktivt.

Beregning av monteringsløkker

Bestem lasten fra egen vekt på platen.

Ifølge katalogen er platenes volum: V = 0,75 m 3.

P = V × ρ × γf × k g = 0,75 × 1,35 x 25 × 1,4 = 31,8 kN;

k g = 1,4 - dynamisk koeffisient.

Når du løfter platen, kan vekten overføres til 3 løkker.

Innsats på en sløyfe:

N = P / 3 = 31,8 / 3 = 10,6 kN;

Bestem tverrsnittsarealet av en sløyfe med forsterkningsklasse S 240.

Enst = N / fkm = (10,6 x 10 3) / 218 = 48,62 mm 2;

Godta en løkke Ø 8 S 240; Enst = 50,3 mm 2.

Baseline data.

Beregne og transformere prefabrikerte armert betong mars LM-1, bredden for trappene til en boligbygging. Høyden på gulvet. Høyden for helling av mars, trinn på 15,5 cm x 30 cm i størrelse. Klasse betong, rammeforsterkning - S500, rister - S500, klasse i henhold til driftsforhold - Хі.

Beregnede data.

Arbeidsforsterkningsklasse S500:

Tverrgående forsterkningsklasse S500:

Foreløpig oppgave av mars dimensjoner.

I forhold til typiske fabrikkformer tildeler vi tykkelsen på platen (langs delen mellom trinnene), ribbens høyde (kosour), tykkelsen på ribbenene.

Den faktiske tverrsnittet av marsj erstattes av den beregnede en - T-formet med en hylle i en komprimert sone.

Bredden på veggen aksepterer.

Bredden på hyllen er tatt på grunnlag av den betingelsen at størrelsen på overhenget av hyllen i hver retning fra ribben skal være:

-ikke mer enn 1/6 av spekteret av elementet:

- med ikke mer enn halvparten av den klare avstanden mellom langsgående kanter:

- i fravær av tverrgående ribber ikke mer:

Figur 11. Faktisk og redusert del av trappene.

Beregning av monteringsløkker.

Bestem lasten fra egen vekt av marsjen.

Ifølge katalogen er massen av mars: V = 0,608 m³.

Kg = 1,4 - dynamikkens koeffisient.

Når marsjen løftes, kan vekten overføres til 2 løkker.

Innsats på en sløyfe:

N = P / 2 = 28,73 / 2 = 14,37 kN.

Bestem tverrsnittsarealet av en sløyfe med forsterkningsklasse S240.

Beregning av hulkjerne gulvplater

innhold

Tabell 1 "Samling av belastning per 1 m2 overlapping".

Tabell 2 "Innsamling av last på 1 m2 dekning".

1. Beregning av hulkjerneplater.

1.1 Installer designskjemaet.

1.2 Definisjon av beregnet innsats.

1.4 Bytte tverrsnitt av en tallerken med runde hull med tilsvarende T-seksjon.

1.5 Beregning av platen i vanlige deler.

1.5.1 Bestemmelse av posisjonen til nøytralaksen.

1.5.2 Bestemmelse av det nødvendige tverrsnittsarealet av arbeidsarmeringen med formelen

1.5.3 Design av rutenettet C1.

1.6 Beregning av platen på effekten av tverrkraft på skråsnitt.

1.6.1 Kontroller behovet for tverrforsterkning.

1.6.2 Bestemmelse av prosent lengde- og tverrforsterkning.

1.7 Beregning av platen på installasjonsarbeidet.

1.7.1 Beregning av rutenettet på effekten av negativt øyeblikk under installasjonen.

1.7.2 Styrkekontroll.

1.8 Beregning av monteringsløkker.

2. Beregning av slab strip foundation.

2.1 Bestemmelse av lastene som virker på fundamentet.

2.2 Beregning av basen (bestemmelse av størrelsen på kjelleren)

2.2.1 Styrkekontroll.

2.3 Beregning av grunnlaget for materialets styrkeforhold.

2.3.1 Formål med materialer og bestemmelse av deres designegenskaper.

2.3.2 Bestemmelse av fundamentets høyde.

2.3.3 Bestemmelse av det nødvendige tverrsnittsarealet til arbeidsarmeringen.

2.3.4 Design av rutenettet C1.

2.4 Beregning av monteringsløkker.

Liste over brukt litteratur

introduksjon

I moderne forhold er kvaliteten på byggingen og byggets arkitektoniske utseende avhengig av kvaliteten på romplanleggingen og den konstruktive løsningen som inngår i prosjektet.

Ved utforming av sivile og offentlige bygninger er det nødvendig å streve etter å bruke nye effektive byggematerialer, prefabrikkerte konstruksjoner og produkter med full fabrikkberedskap, noe som reduserer materialforbruk, produksjonsutgifter, øker komforten, holdbarheten til bygninger og reduserer driftskostnadene.

Bygningsstrukturer beregnes for å sikre sikkerheten, påliteligheten og holdbarheten av deres drift under belastning på de mest økonomiske delmålene. Oppgavens oppgave er å bestemme de kreftene som oppstår i strukturelementene fra de faktiske belastningene, tildele de nødvendige tverrsnittsdimensjonene til elementene, bestemme den nødvendige forsterkningsstørrelsen og også oppnå de følgende data som er nødvendige for utviklingen av arbeidstegninger av konstruksjonene.

I henhold til oppgaven har jeg designet og konstruert to armerte betongelementer: en hulkjerneflate og en strimlestiftplate.

Som et resultat av beregningen bestemte jeg seg for de kreftene som oppstår i strukturelementene i de eksisterende belastningene: Bøyemomenter og laterale krefter, tilordnet elementets tverrsnittsdimensjoner, bestemte det nødvendige antall arbeids- og strukturforsterkning.

Beregningene ble foretatt i første grenseverdi i samsvar med krav og betegnelser fra Nasjonalt sikkerhetsråd 5.03.01 - 02 "Betong- og armert betongkonstruksjoner" endring nr. 1, 2, 3, 4.

Tabellnummer 1 "Samle lasten på 1 m 2 overlapping"

Tabell nr. 2 "Samling av last per 1 m 2 av dekning"

Beregning av hulkjerne gulvplater

Beregning av platen på de normale delene.

Tverrsnittsareal

Arbeidsforsterkning bestemmes av formelen:

- maksimalt bøyemoment;

d er den beregnede seksjonshøyde;

- estimert motstand av forsterkning;

η - tabell koeffisient, bestemt i henhold til tabell 6.7 og avhenger av koeffisienten αm,som bestemmes av formelen:

I henhold til tabell 6.7, η = 0.951, så:

1.5.3 Design av rutenettet C1:

For en rekke armeringsstål tar vi 7 kjerner Ø10 C500 GOST 10884 med

Stengene er plassert i kantene. Montering av tverrstenger blir konstruktivt tatt fra sveisetilstanden. I henhold til tabell 2 i søknaden aksepterer forsterkning

Ø4 GOST 6727 med en høyde på 200 mm.

Styrkekontroll.

Hvis, da er styrke gitt;

For beregningen er det nødvendig å bestemme koeffisienten αm. For dette trenger du:

1. Bestemmelse av deformasjonsområdet:

Ifølge tabell 6.6 (vedlegg) er deformasjonsområdet Ia.

2. Bestemmelse av relativ innsats:

I henhold til tabell 6.7, ξ = 0.05

3. Bestemmelse av koeffisienten am:

1.7.3 Bestem lekkapasiteten:

, dvs. - Tilstanden er tilfredsstilt. Holdbarhet gitt.

Beregning av monteringsløkker.

For montering hengsler brukes stål klasse S240 på grunn av sin plastisitet for å unngå plutselig ødeleggelse av hengslet.

N / mm 2 (i henhold til tabell 6.5)

Nødvendig del av en monteringssløyfe:

Bestemmelse av platenes vekt P:

p er tettheten av betong;

- last sikkerhetsfaktor;

- dynamisk faktor under installasjon;

Bestemmelse av armerings tverrsnittsareal for en monteringssløyfe:

I henhold til sortimentet av forsterkende stål, aksepterer vi beslag Ø10 med S240 mm 2.

Ris.1.7.2. Monteringsløkke

Styrkekontroll. Fig.2.2.1 Stiftelsens designordning

Hvis betingelsen P er oppfyltjfr R = 250,09

Tilstanden er ikke oppfylt. Ta en pute størrelse på 1,4 m og gjør omberegning:

For ventiler i henhold til tabell 6.5 (endring nr. 4):

Konstruksjonen av rutenettet C1.

Basert på det faktum at en meter må være minst 5 og ikke mer enn 10

stenger, på rekkevidde av armeringsstål ta 5 stenger

Ø12 С400, GOST 10884, Ast = 565 mm 2. Montering av tverrstenger akseptert

konstruktivt fra sveisetilstanden. På utvalg av armeringsstål aksepterer 7

stenger Ø4 С500, GOST 6727.

Beregning av monteringsløkker.

For montering hengsler brukes stål klasse S240 på grunn av sin plastisitet for å unngå plutselig ødeleggelse av hengslet.

Det nødvendige arealet av en monteringssløyfe bestemmes av formelen:

F er vekten av fundamentet;

- konstruksjonsmotstand av forsterkning i henhold til SNB 5.03.01-02 (tabell 6.5);

p er tettheten av betong;

- last sikkerhetsfaktor;

- dynamisk faktor under installasjon;

I henhold til sortimentet av armeringsstål, aksepterer vi beslag Ø10, mm 2.

referanser

1. GOST 21.101 - 93 Grunnleggende krav til arbeidsdokumentasjon.

2. GOST 21.501 - 93 Regler for implementering av arkitektoniske konstruksjons tegninger;

3. "Forsterket betongkonstruksjoner" Fundamentals of teorier for beregning og design // lærebok for studenter av byggespesialiteter, ed. Prof. T. M. Petsolda og prof. V.V. Tura - Brest, BSTU, 2003 - 380 s., Med syk.

4. Mandrikova A.P. "Eksempler på beregning av armert betongkonstruksjoner"; M.; Stroyizdat, 1991;

5. СНБ 5.01.01 - 99 "Grunnlag av bygninger og strukturer";

6. СНБ 5.03.01 - 02 "Betong- og armert betongkonstruksjoner" endres 1, 2, 3, 4;

7. SNiP 2.01.07 - 85 "Loads and Impacts" endres 1;

8. SNiP 2.02.01 - 83 "Grunnlag av bygninger og strukturer"

9. "Konstruksjonsstrukturer" i 2 tonn. T.2 "Forsterket betongkonstruksjoner"; Lærebok for tekniske skoler / TN Tsai, 2. utg., Pererab. Og ytterligere, - M.: Stroiizdat, 1985. - 462 s., Ill.

innhold

Tabell 1 "Samling av belastning per 1 m2 overlapping".

Tabell 2 "Innsamling av last på 1 m2 dekning".

1. Beregning av hulkjerneplater.

1.1 Installer designskjemaet.

1.2 Definisjon av beregnet innsats.

1.4 Bytte tverrsnitt av en tallerken med runde hull med tilsvarende T-seksjon.

1.5 Beregning av platen i vanlige deler.

1.5.1 Bestemmelse av posisjonen til nøytralaksen.

1.5.2 Bestemmelse av det nødvendige tverrsnittsarealet av arbeidsarmeringen med formelen

1.5.3 Design av rutenettet C1.

1.6 Beregning av platen på effekten av tverrkraft på skråsnitt.

1.6.1 Kontroller behovet for tverrforsterkning.

1.6.2 Bestemmelse av prosent lengde- og tverrforsterkning.

1.7 Beregning av platen på installasjonsarbeidet.

1.7.1 Beregning av rutenettet på effekten av negativt øyeblikk under installasjonen.

1.7.2 Styrkekontroll.

1.8 Beregning av monteringsløkker.

2. Beregning av slab strip foundation.

2.1 Bestemmelse av lastene som virker på fundamentet.

2.2 Beregning av basen (bestemmelse av størrelsen på kjelleren)

2.2.1 Styrkekontroll.

2.3 Beregning av grunnlaget for materialets styrkeforhold.

2.3.1 Formål med materialer og bestemmelse av deres designegenskaper.

2.3.2 Bestemmelse av fundamentets høyde.

2.3.3 Bestemmelse av det nødvendige tverrsnittsarealet til arbeidsarmeringen.

2.3.4 Design av rutenettet C1.

2.4 Beregning av monteringsløkker.

Liste over brukt litteratur

introduksjon

I moderne forhold er kvaliteten på byggingen og byggets arkitektoniske utseende avhengig av kvaliteten på romplanleggingen og den konstruktive løsningen som inngår i prosjektet.

Ved utforming av sivile og offentlige bygninger er det nødvendig å streve etter å bruke nye effektive byggematerialer, prefabrikkerte konstruksjoner og produkter med full fabrikkberedskap, noe som reduserer materialforbruk, produksjonsutgifter, øker komforten, holdbarheten til bygninger og reduserer driftskostnadene.

Bygningsstrukturer beregnes for å sikre sikkerheten, påliteligheten og holdbarheten av deres drift under belastning på de mest økonomiske delmålene. Oppgavens oppgave er å bestemme de kreftene som oppstår i strukturelementene fra de faktiske belastningene, tildele de nødvendige tverrsnittsdimensjonene til elementene, bestemme den nødvendige forsterkningsstørrelsen og også oppnå de følgende data som er nødvendige for utviklingen av arbeidstegninger av konstruksjonene.

I henhold til oppgaven har jeg designet og konstruert to armerte betongelementer: en hulkjerneflate og en strimlestiftplate.

Som et resultat av beregningen bestemte jeg seg for de kreftene som oppstår i strukturelementene i de eksisterende belastningene: Bøyemomenter og laterale krefter, tilordnet elementets tverrsnittsdimensjoner, bestemte det nødvendige antall arbeids- og strukturforsterkning.

Beregningene ble foretatt i første grenseverdi i samsvar med krav og betegnelser fra Nasjonalt sikkerhetsråd 5.03.01 - 02 "Betong- og armert betongkonstruksjoner" endring nr. 1, 2, 3, 4.

Tabellnummer 1 "Samle lasten på 1 m 2 overlapping"

Maksimal tillatt belastning på gulvplaten

For arrangement av gulv mellom gulv, samt i byggingen av private gjenstander brukt armert betongpaneler med hulrom. De er et koblingselement i prefabrikerte og prefabrikerte monolitiske bygninger, og sikrer bærekraft. Hovedkarakteristikken er lasten på gulvplaten. Det er fastslått i bygningens designfase. Før byggearbeidets start skal det utføres beregninger og basenes lastkapasitet skal vurderes. Feil i beregningene vil påvirke strukturens styrkeegenskaper negativt.

Lasten på den hule bakken overlapper

Typer av hule kjerneplater

Paneler med langsgående hulrom brukes i bygging av gulv i boligbygg, samt industribygninger.

Forsterket betongpaneler er forskjellig i følgende funksjoner:

  • størrelsen på hulrommene;
  • formen på hulrommene;
  • eksterne dimensjoner.

Avhengig av størrelsen på tverrsnittet av hulrom er armerte betongprodukter klassifisert som følger:

  • Produkter med sylindriske kanaler med en diameter på 15,9 cm. Paneler er merket med betegnelsen 1PK, 1 PKT, 1 PKK, 4PK, PB;
  • produkter med sirkler med hulrom med en diameter på 14 cm, laget av tunge grader av betongblanding, betegnet 2PK, 2PKT, 2PKK;
  • hule paneler med kanaler med en diameter på 12,7 cm. De er merket med betegnelsen 3PK, 3PKT og 3PKK;
  • sirkulære hule kjernepaneler med hulromdiameter redusert til 11,4 cm. De brukes til lavkonstruksjon og er betegnet 7PK.
Typer av plater og gulvkonstruksjon

Paneler for interfloor baser varierer i form av langsgående hull, som kan gjøres i form av ulike former:

I samordning med kunden tillater standarden å produsere produkter med åpninger hvis form er forskjellig fra de som er angitt. Kanalene kan være avlange eller pæreformede.

Sirkulære hule produkter er også preget av dimensjoner:

  • lengde, som er 2,4-12 m;
  • bredde i området 1 m3.6 m;
  • 16-30 cm tykk.

På forbrukerens forespørsel kan produsenten produsere ikke-standardiserte produkter som varierer i størrelse.

Hovedkarakteristikkene til hulkjernepaneler

Hulplater er populære i byggebransjen på grunn av deres ytelsesegenskaper.

Beregning på stengning av gulvplaten

Hovedpunkter:

  • utvidet standard utvalg av produkter. Dimensjoner kan velges for hvert objekt individuelt, avhengig av avstanden mellom veggene;
  • redusert vekt av lette produkter (fra 0,8 til 8,6 tonn). Massen varierer avhengig av tetthet av betong og størrelse;
  • tillatt belastning på platen, lik 3-12,5 kPa. Dette er den viktigste driftsparameteren som bestemmer produktets bæreevne;
  • merkevare av betongløsning, som ble brukt til å fylle panelene. Til fremstilling av egnede betongblandinger med markeringer fra M200 til M400;
  • Standardintervallet mellom hulrommenees langsgående akser er 13,9-23,3 cm. Avstanden bestemmes av produktets størrelse og tykkelse.
  • merke og type beslag som brukes. Avhengig av størrelsen på produktet, brukes stålstenger i spenstig eller ubelastet tilstand.

Velge produkter, du må vurdere vekten deres, som skal stemme overens med styrkeegenskapene til stiftelsen.

Hvordan er hule plater merket

Statens standard regulerer kravene til merking av produkter. Merking inneholder alfanumerisk betegnelse.

Merking av hulkjerneplater

Det bestemmer følgende informasjon:

  • panel størrelse;
  • dimensjoner;
  • maksimal belastning på platen.

Merking kan også inneholde informasjon om typen betong som brukes.

For eksempel vurderer produktet, som er betegnet med forkortelsen PC 38-10-8, dekoding:

  • PC - denne forkortelsen angir en interfloor panel med runde hulrom, laget av forskuddsmetode;
  • 38 - produktlengde, komponent 3780 mm og avrundet til 38 desimeter;
  • 10 - Den avrundede bredden angitt i decimetre, den faktiske størrelsen er 990 mm;
  • 8 - et tall som angir hvor mye platen motstår kilopascals. Dette produktet tåler 800 kg per kvadratmeter overflate.

Når du utfører designarbeid, bør du være oppmerksom på indeksen i merking av produkter for å unngå feil. Det er nødvendig å velge produkter etter størrelse, maksimal lastnivå og designfunksjoner.

Fordeler og svakheter i plater med hulrom

Hule plater er populære på grunn av et kompleks av fordeler:

  • lett vekt. I like store størrelser har de høy styrke og lykkes med å konkurrere med solide paneler, som har stor vekt, henholdsvis, øker virkningen på veggene og grunnlaget for bygningen;
  • redusert pris. Sammenlignet med solide kolleger krever det for fremstilling av hule produkter en redusert mengde betongmørtel, noe som bidrar til å redusere den anslåtte byggekostnaden.
  • Evne til å absorbere støy og isolere rommet. Dette oppnås på grunn av designfunksjonene forbundet med tilstedeværelsen av langsgående kanaler i betongmassen;
  • industrielle produkter av høy kvalitet. Design funksjoner, dimensjoner og vekt tillater ikke håndverk paneler;
  • muligheten for akselerert installasjon. Installasjonen er mye raskere enn bygging av en solid armert betong struktur;
  • mange dimensjoner. Dette tillater bruk av standardiserte produkter for bygging av komplekse tak.

Produktfordeler inkluderer også:

  • muligheten for å bruke internt rom for å legge ulike tekniske nettverk;
  • økt sikkerhetsmargin for produkter produsert på spesialiserte bedrifter;
  • motstand mot vibrasjonseffekter, temperatur ekstremer og høy luftfuktighet;
  • mulighet for bruk i områder med økt seismisk aktivitet opp til 9 poeng;
  • glatt overflate, noe som reduserer kompleksiteten til etterbehandling.

Produktene er ikke utsatt for krymping, har minimal avvik i størrelse og er korrosjonsbestandige.

Hule kjerneplater

Det er også ulemper:

  • behovet for å bruke løfteutstyr for å utføre arbeidet med installasjonen. Dette øker den totale kostnaden og krever også et gratis nettsted for installasjon av en kran;
  • behovet for å utføre styrkeberegninger. Det er viktig å beregne de statiske og dynamiske belastningsverdiene riktig. Massiv betongbelegg skal ikke installeres på veggene til gamle bygninger.

For å installere taket, er det nødvendig å danne pansrede soner på det øverste nivået av veggene.

Beregning av lasten på gulvplaten

Ved beregning er det enkelt å avgjøre hvor mye belastning gulvplaten kan tåle. For dette trenger du:

  • tegne bygningens romlige plan
  • Beregn vektarbeidet på bæreren;
  • Beregn lasten ved å dele total kraft med antall plater.

Bestemme massen, er det nødvendig å oppsummere veggen, skilleveggen, isolasjonen, samt møblene i rommet.

Vurder beregningsmetoden på panelets eksempel med betegnelsen PC 60.15-8, som veier 2,85 tonn:

  1. Beregn bæreområdet - 6x15 = 9 m 2.
  2. Beregn lasten per enhet område - 2,85: 9 = 0,316 t.
  3. Vi trekker fra standardverdien av egen vekt 0,8-0,316 = 0,484 t.
  4. Vi beregner vekten av møbler, gjerder, gulv og skillevegger pr. Arealområde - 0,3 tonn.
  5. Sammenligbart resultat med en beregnet verdi på 0,484-0,3 = 0,184 t.
Hollow core plate PC 60.15-8

Den resulterende forskjellen, lik 184 kg, bekrefter tilstedeværelsen av en sikkerhetsmargin.

Gulvbelegg - last per m 2

Beregningsmetoden gjør det mulig å bestemme lastkapasiteten til produktet.

Vurder beregningsalgoritmen på eksemplet til PC-panelet 23.15-8 som veier 1,18 tonn:

  1. Beregn området ved å multiplisere lengden etter bredde - 2,3x1,5 = 3,45 m 2.
  2. Bestem maksimal lastekapasitet - 3,45х0,8 = 2,76t.
  3. Vi tar bort massen av produktet - 2,76-1,18 = 1,58 tonn.
  4. Beregn vekten av belegget og skiktet, som for eksempel er 0,2 tonn pr 1 m 2.
  5. Beregn lasten på overflaten av gulvets vekt - 3,45 x0,2 = 0,69 tonn.
  6. Bestem sikkerhetsmarginen - 1,58-0,69 = 0,89 t.

Den faktiske belastningen per kvadratmeter bestemmes ved å dividere verdien oppnådd av området 890 kg: 3,45 m2 = 257 kg. Dette er mindre enn estimert tall på 800 kg / m2.

Maksimal belastning på platen ved bruk av krefter

Grenseverdien for den statiske belastningen, som kan påføres på et tidspunkt, bestemmes med en sikkerhetsfaktor på 1,3. For å gjøre dette trenger du en standardfigur på 0,8 t / m multiplikert med sikkerhetsfaktoren. Den oppnådde verdien er - 0,8x1,3 = 1,04 tonn. Med en dynamisk belastning som virker på ett tidspunkt, bør sikkerhetsfaktoren økes til 1,5.

Lasten på platen i panelhuset i den gamle bygningen

Bestemme hvor mye vekt tavlen tåler i leiligheten til et gammelt hus, bør vurdere en rekke faktorer:

  • lastekapasitet på veggene;
  • tilstand av bygningsstrukturer;
  • integritet av forsterkning.

Ved plassering i bygninger av gamle bygninger av tunge møbler og bad med økt volum, er det nødvendig å beregne hvilken grense som kan opprettholdes av platene og veggene i bygningen. Bruk tjenester av spesialister. De skal utføre beregningene og bestemme verdien av den maksimale tillatte og pågående innsatsen. Profesjonelt utførte beregninger vil tillate deg å unngå problemstillinger.

introduksjon

Ideen om å lage armert betong fra to materialer som er forskjellig i deres mekaniske egenskaper, er den virkelige muligheten for å bruke betong for å komprimere og stål for å strekke seg.

Det felles arbeidet med betong og forsterkning i armert betongkonstruksjoner var mulig på grunn av den fordelaktige kombinasjonen av følgende egenskaper:

1) adhesjonen mellom betongen og overflaten av forsterkningen som oppstår under herdingen av betongblandingen;

2) nærmeste koeffisient av lineær ekspansjon av betong og stål ved t100і, som utelukker muligheten for interne krefter som kan ødelegge vedheft av betong til forsterkning;

3) Sikkerhet for forsterkning mot korrosjon og direkte brannvirkning.

Avhengig av metoden for konstruksjon, kan armert betong strukturer være prefabrikkerte, monolitiske og prefabrikerte monolitiske. Ifølge armeringstypene forsterkes armert betong med fleksibel armering i form av stålstenger med en sirkulær eller periodisk profil og med støtteforsterkning. Støtteforsterkningen er profilrullet stål - vinkel-, kanal-, I-bjelke- og romsvetsede rammer laget av rundstål, og oppfatter belastningen fra formen og fersk betong.

Den vanligste for bygging av armert betong med fleksibel armering.

Beregning av hulkjerneplateeksempel

2.4. Beregnede data

For betong klasse B 30

Rb = 17 MPa; Rb, ser = 22 MPa; R bt = 1,2 MPa; R bt, ser = 1,8 MPa; E i = 29000 MPa (for tung betong med varmebehandling),

For spenningsforsterkning av At-IV klasse:

R sn = 590 MPa; R s = 510 MPa; R s = 405 MPa; E s = 1,9 * 10 5 MPa.

For forsterkning av sveisede masker og trådrammer av klasse BP-I:

R = 360 MPa; R s = 265 MPa; E s = 1,7 * 10 5 MPa.

Armatur påføres på stoppet av formen ved den elektrotermiske metoden, og kompresjon av betongen produseres ved kraften av strekkforsterkningen når den når styrke.

B = 30 = 0,5 * 30 = 15 MPa. Betongproduktet herdes ved hjelp av varmebehandling (proarki).

Den forutgående spenningen av forsterkning antas å være  sp = 0,6 * R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa. Sjekk tilstanden

 sp +  sp  R sn;  sp -  sp  0,3 R sn

Når elektrotermisk spenningsmetode:

 sp = 30 + 360 / 6,3 = 90 MPa

 sp +  sp = 354 + 90 = 444  R sn = 550 MPa

 sp +  sp = 364-90 = 264  0.3 * 590 = 177 MPa

Vi beregner nøyaktighetskoeffisienten til armeringsspenningen, idet det tas hensyn til mulige avvik fra forspenningen av forsterkningen:

Når du kontrollerer dannelsen av sprekker i den øvre (komprimerte) sone på platen under kompresjon

Forspenningen av forsterkning med hensyn til nøyaktigheten av spenningen

 sp = 0,83 * 354 = 293,82 MPa

Bestemmelse av belastninger og innsats

Netto vekt av panelet normative g n 1 = 2750 N / m 2, beregnet g 1 = 2750 * 1,1 = 3025 N / m 2

Vekten av gulvkonstruksjoner: standard-1038 N / m 2, beregnet -1246 N / m 2

Midlertidig belastning: kortsiktig regulatorisk-1300 N / m 2, beregnet -1300 * 1,2 = 1560 N / m 2, langsiktig regulatorisk-700 N / m 2, beregnet-700 * 1,2 = 840 N / m 2,

Når  n = 0,95 og en nominell panelbredde på 1,5 m, vil belastningene per 1 m være:

q n 1 = (2750 + 4180) * 1,5 * 0,95 = 9875,25 N / m

konstant beregning: q 1 = (3025 + 5096) * 1,5 * 0,95 = 11572,4 N / m

midlertidig langsiktig regulering: p n ld = 700 * 1,5 * 0,95 = 997,5

Det samme, den beregnede lasten: p ld = 840 * 1,5 * 0,95 = 1197 N / m

kortsiktig regulatorisk: p n cr = 1300 * 1,5 * 0,95 = 1852,5 N / m

Den samme beregnede belastningen: p cd = 1560 * 1,5 * 0,95 = 2223 N / m

Jeg bestemmer den beregnede lengden:

L 0 = L n - b 1/2 b 2/2 = 6180-120 / 2-120 / 2 = 6060 mm

Anslått bøyemoment på grunn av full belastning

M = ql 2 0/8 = 14992,4 * 6,06 2/8 = 68,8 kN * m,

hvor q = q 1 + p ld + p cd = 11572,4 + 1197 + 2223 = 14992,4 N / m

Anslått bøyemoment fra hele regulatorisk belastning ( f = 1)

M n = qnl 2 0/8 = 12725,8*6.06 2/8 = 58,41 kN / m

hvor q n = q n 1 + p n ld + p n cd = 9875 + 997,5 + 1852,5 = 12725,8 kN / m

Anslått bøyemoment fra konstant og kontinuerlig belastning ved Δp = f

M ld = q n ld l 2 0/8 = 10872,7 * 6,06 2/8 = 49,9 kN / m,

hvor q n ld = q n 1 +  n ld = 10872,7 N / m

Bøyemoment fra kortvarig belastning med  f = 1

M cd =  n cd l 2 0/8 = 1852,5 * 6,06 2/8 = 8,5 kN / m

Skjærkraft på støtten fra handlingen av den fullstendige designbelastningen

Q = ql 0/2 = 11572,4 * 6,06 / 2 = 45427 N

2.5 Beregning av styrken til panelet over tverrsnittet normalt til lengdeaksen.

Beregnet seksjonshøyde h 0 = h - a = 22-3 = 19 cm.

Sett designkassen til T-delen ved hjelp av tilstanden som karakteriserer plasseringen av den nøytrale akse i hyllen M  R b  b 2 b  f h f (h 0 -0,5 h f)

M = 68,8 * 10 5 2 * h 0 = 2 * 19 = 38 c m, c = 2 h 0 = 38 c m. I dette tilfellet Qb = B b / c = 46,5 * 10 5/38 = 122 kN> Q = 45,4 kH, derfor er det ikke nødvendig å forskyve armering i henhold til beregningen.

I ribbenene etablerer vi strukturelle rammer for forsterkning Æ 5 klasse BP-I. I henhold til designkravene på h 450 mm på støtteseksjonen.

l 1 = l 0/4 = 606/4 = 151 cm stav av stenger

S = h / 2 = 22/2 = 11 cm og S £ 15 c m, ta S = 10 cm.

I den midterste halvdel av panelet kan de tverrgående stengene utelukkes, begrenset til deres formulering bare i de bærende seksjoner. Av konstruktive grunner, for å fikse posisjonen til det øvre rutenettet, er rammene k = 1 designpaneler med deres avstand av tverrstenger på lengden s = 100 mm og i midtdelen s = 200 mm.

For å sikre styrken på hyllene til panelet for lokale belastninger, innenfor hulrommene i de øvre og nedre tverrsnittsarealene som er gitt for rutenett C-1 og C-2-merket (3BP-I-200) / (3BP-I-200), A s = 0 36 cm 2.

2.4.4. Beregning av panelet på de begrensende tilstandene til den andre gruppen

Definer de geometriske egenskapene til den reduserte delen

a = E s / E b = 1,9 * 10 5 / 0,29 * 10 5 = 6,55

a * A sp = 6,55 * 9 = 58,9 cm 2.

Arealet av den reduserte delen

En rød = A + a * En sp + a * A ¢ sp + a * A s + a * A ¢ s = 146 * 3,8 * 2 + (22 3,8 -3,8) * 46 + 58, 9 + 5,87 * 1,29 * 2 = = 1845,6 cm2

Statisk øyeblikk i forhold til nedre kant av paneldelene:

S rød = S + a S s0,1 + a S ¢ s0,1 + a S s0,2 + a S s0,2

S rød = 146 * 3,8 * (22-1,9) + 146 * 3,8 * 1,9 + 58,9 * 3 + 5,87 * 1,29 * 3 + 5,87 * 1,29 * 20 = 12520,1 cm3

Avstanden fra tyngdepunktet av den reduserte delen til bunnen av panelet

y 0 = S rød / A rød = 12520.1 / 1845.6 = 7 cm; h y 0 = 22-7 = 15 cm

Øyeblikkets energi for den reduserte delen i forhold til tyngdepunktet

I rødt = I + A A j 2 1 + a A ¢ sp y ¢ 2 1 + a A 2 2 + a A ¢ sp y ¢ 2 2

Hvor y 1 = 7-3 = 4 cm; y 1 = 0; y 2 = 7-2 = 5 cm; y ¢ 2 = 15-2 = 13 cm

I rødt = 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 13,1 2 + 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 5,1 2 + 45,9 * 14,4 3/12 + 45,9 * 14,4 * 4 2 + 41,07 * 4 2 + 5,87 * 1,29 * 5 2 + 5,87 * 1,29 * 13 2 = 135098 cm 4

Øyeblikk av motstand for et strukket snitt ansikt

W rød = I rød / y 0 = 135098/7 = 19300 cm 3

Det samme, på det komprimerte ansiktet av seksjonen

W ¢ red = I rød / (h 0 -y 0) = 135098 / (22-7) = 9007 cm 3

Avstanden fra kjernepunktet lengst fra den strakte sonen (øvre) til tyngdepunktet av den reduserte delen

r = jn (W rød / A rød) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

hvor j n = 1,6-s b / Rb, ser = 1,6-0,75 = 0,85

det samme, det minste fjernt fra den strakte sonen (bunnen)

r inf = 0,85 * 9007/1845 = 4,2 cm

Bestemmelse av forspenningstap under spenning av forsterkning på stopp. Forspenning i forsterkningen s sp uten tap antas å være 0,6 R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa.

Ved beregning av tap er nøyaktighetskoeffisienten av forsterkningsspenningen j sp = 1. vi definerer de første tapene:

- fra stressavslapping i forsterkning s 1 = 1

s sp = 0,03 * 354 = 10,62 MPa

-fra temperaturforskjellen s 2 = 0, siden dampingen, blir formen med stoppene varm opp med panelet.

- Ved deformering av betong med rask kryp beregner vi suksessivt:

Kompresjonskreftene P 1 = A s (s sp - s 1 - s 2) = 9 (354-10,6) * 100 = 309 kN

-eksentrisitet av kraften P 1 i forhold til tyngdepunktet av den reduserte seksjon

e 0p = y 0 - a p = 7-3 = 4 cm;

stress i betong under kompresjon

Sett verdien av overføringsstyrken til betong fra tilstanden

s bp / R bp £ 0,75; da er R bp = s bp / 0,75 = 2,31 / 0,75 = 3,1 MPa 2, i henhold til punkt 4, b av appen. VI); M rp er lyd øyeblikket av kompresjonskrefter, lik P 02 (e 0 p r) med g sp = 0.86

Avstanden fra tyngdepunktet til den reduserte delen til kjernepunktet lengst fra den strakte sonen:

r = jn (W rød / A rød) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

hvor j n = 1,6- (s b / R b, ser) = 1,6-0,75 = 0,85

Kraften til den foreløpige komprimeringen med alle tap: når g sp = 0,86

P 02 = g sp (s sp / s los) A s = 0,86 (354-100) * 9 (100) = 196 kN.

M crc = 1,8 (100) * 28950 + 0,86 * 196000 (4 + 9) = 74,02 * 10 5 H * cm = 74,02 kN * m3, som er større enn Mn = 58,41 kN * m, derfor, i operasjonelle fase av panelet vil ikke sprekke. Derfor beregnes ikke beregningen for sprekkdannelse.

Kontroller om opprinnelige sprekker dannes i den øvre sone på panelet når den komprimeres med en spenningsnøyaktighetsfaktor g sp = 1,14. bøyemoment på grunn av panelets vekt M n = 2750 * 6.06 2/8 = 12623 H * m = 12,6 kN * m

G p P 1 (e 0 p - r inf) - M n £ R btp W ¢ pt;

1,14 * 304000 (4-4,2) -12,6 * 10 5 = -11,9 * 10 5 H * cm

R btp W ¢ pl = 1,15 * 13511 * (100) = 15,5 * 10 5 H * cm

hvor R btp = 1,15 MP - for styrken av betong, tilsvarende ½ klasse B 30, som er lik 15;

Beregning av hulkjerneplater (s. 1 av 4)

Kapitalkonstruksjon i Russland og andre land i verden fortsetter å vokse i et raskt tempo. Samtidig blir basene til byggebransjen utviklet, nye progressive byggekonstruksjoner blir laget av ulike materialer, teorien om deres beregning blir forbedret med den omfattende bruken av dataprogramvare.

En spesiell posisjon i volumet av byggematerialer og konstruksjoner er okkupert av armerte betongprodukter til ulike formål. Forsterket betong er hovedbygningsmaterialet av moderne menneskehet, brukt i ulike byggeprosjekter, alt fra utviklingen av underjordiske og oceaniske rom og slutter med bygging av høye gjenstander.

I denne forbindelse må en moderne spesialist innen industriell og sivil konstruksjon ha ferdigheter til å designe armerte betongkonstruksjoner.

Utformingen av disse strukturene er et kompleks av beregninger og grafiske arbeider, inkludert stadier av produksjon, transport og drift av strukturer. Kostnadseffektiviteten og driftsikkerheten til individuelle strukturer og bygningen som helhet er i stor grad avgjort av de designbeslutninger som er truffet.
Utgaver av utformingen av armert betongkonstruksjoner er regulert av SNiP 2.03.01-84 * og er utviklet i retningslinjer for utforming av armert betongkonstruksjoner, samt lærebøker og monografier.
Målet med kursprosjektet er å skaffe seg ferdigheter i utformingen av armerte betonghullkjerneplater. En forklarende notat og en grafisk del er knyttet til kursprosjektet.

Bestem regulatoriske og designbelastninger som virker på komfyren, og reduser dem til tabell 1.1:

Beregning av forspent multihull gulvplate for den andre gruppen av grenseverdier

Saratov State Technical University

Oppkalt Gagarin Y.A.

Bygg, arkitektonisk og vei institutt

Avdeling "Strukturteori og konstruksjon av strukturer"

Forklarende merknad

til kursprosjektet om disiplin

innhold

Rå data

1. Bygningslengde, m - 48m

2. Bygningsbredde, m - 18m

3. Gulvhøyde, m - 6m

4. Antall etasjer - 4

5. Midlertidig regulatorisk belastning Vn, kN / m 2:

· Langvirkende Vln= 6 kN / m 2;

· Kort V0n= 4 kN / m 2;

introduksjon

Forsterket betong er en kombinasjon av betong- og stålforsterkning, integrert tilkoblet og samarbeidet i en struktur.

Grunnlaget for samspillet mellom betong og forsterkning - tilstedeværelsen av adhesjon mellom dem. Oppfinnelsen av armert betong ble foretatt av oppdagelsen av sement - et spesielt bindemiddel som kan herdes etter å ha tilsatt vann til det.

I 1796 oppnådde engelskmannen Parker, ved å steke en blanding av leire og lime, romansement, det første sementmerket i historien. I de følgende årene ble det oppdaget nye oppskrifter for sementproduksjon. Blandet i visse forhold med grus, sand og vann, sementet dannet betong. På grunn av sine plastegenskaper (dens råmasse kan gis noen form, som deretter ble bevart etter størkning), ble betong i første halvdel av XIX-tallet mye brukt under byggverk. Betongkonstruksjoner har høy trykkstyrke, brannmotstand, vannmotstand, stivhet og holdbarhet. Men de, som en hvilken som helst stein, tåler ikke strekkspenningen, så deres bruk var ganske begrenset.

God kombinasjon av betong og forsterkning bidrar til en vellykket kombinasjon av 3 fysiske faktorer:

1. pålitelig vedheft mellom betong og forsterkning

2. nesten identiske verdier av lineære termiske ekspansjonskoeffisienter (ca. 10-5)

3. beskyttelse mot korrosjon og brann, noe som skaper for forsterkning tett (med tilstrekkelig sementinnhold) betong

Forsterket betongkonstruksjon er grunnlaget for moderne industriell konstruksjon. Industrielle en-etasjesbygninger og flerfasedes bygninger, sivile bygninger for ulike formål, inkludert boligbygg og landbruksbygninger til forskjellige formål, bygges av armert betong. Forsterket betong er mye brukt i bygging av siloer, bunkere, tanker, skorsteiner, etc.

Beregningsplate.

1.1. Prosedyren for å beregne den forspenne hule kjerneplaten i henhold til den første gruppen av begrensende tilstander av styrke.

Hollow panel med en nominell bredde på 1500 mm, størrelse på siden Bf= 1190 mm. Nominell spenning på 6000 mm. Anslått spenning l = 5400 mm.

Beregning av belastninger per 1 m 2 dekning er gitt i tabell. 1.

Prøveberegning og konstruksjon av et hulkjernepanel

Det kreves å beregne og designe prefabrikerte armerte betongkonstruksjoner av gulvet i en sivilbygning med følgende data: tverrgående spenning l1= 6,4 m, langsgående tonehøyde i indre kolonner l2= 6 m kortsiktig belastning på overlappingen p n = 4000 N / m 2. Støtteelementene i gulvet er et flerhullspanel med runde hulrom, med en nominell lengde på 6,4 m, en bredde på 1,2 m, en høyde på 22 cm og en flerkonstruert tverrstang med rektangulært snitt. Panelet hviler på bolten på toppen. Lastene som virker på overlappingen er oppført i tabell 1

Definisjon av belastninger og innsats. Følgende belastninger, N / m: kortsiktig regulator pn = 2800 · 1,2 = 3360, kortsiktig beregnet p = 3640 · 1,2 = 4380, konstant og langsiktig regulering qn = 5450 · 1,2 = 6540; konstant og lang oppgjør q = 6370 · 1,2 = 7650; totalt regulatorisk q n + p n = 6540 + 3360 = 9900; totalt beregnet q + p = 7650 + 4380 = 12030.

Anslått bøyemoment fra full belastning

anslått bøyemoment fra full regulatorisk belastning (for beregning og sprekkmotstand) på.

Det samme, fra standardkonstant og langsiktig midlertidig last

det samme fra den normative kortsiktige belastningen

Maksimal lateral kraft på støtten fra designbelastningen

det samme fra regulatorisk byrde

Tabell 1 - Legg på forkledd interfloor overlapping

Valg av seksjoner. For fremstilling av et prefabrikkerte panel tar vi: betong klasse B30, Eb= 32,5 10 4 MPa, Rb= 17 MPa, Rbt= 1,2 MPa, yb2= 0,9; langsgående forsterkning - fra stål klasse A-II, Rs= 280 MPa, tverrforsterkning - fra stål av klasse АI, Rs= 225 MPa og Rsw= 175 MPa; forsterkning - sveisede masker og rammer; sveisede masker i panelets øvre og nedre hyller er laget av ledning av klasse BP-I, Rs= 360 MPa med d = 5 mm og Rs= 265 MPa med d = 4 mm.

Panelet beregnes som en rektangulær stråle med gitt dimensjoner b h = 120 22 cm (hvor b er nominell bredde; h er panelets høyde). Utforming av et seks hul panel. I beregningen reduseres tverrsnittet av det hule panel til en ekvivalent I-seksjon. Vi erstatter området med runde hulrom med rektangler i samme område og samme tröghetsmoment. beregne:

Den reduserte tykkelsen på ribbenene (den estimerte bredden på den komprimerte hyllen).

Beregning av styrken til vanlige seksjoner. Kontroller høyden på tverrsnittet på gulvplaten fra betingelsen for å sikre styrke mens du observerer nødvendig grusomhet med formelen:

Den aksepterte seksjonshøyden h = 22 cm er tilstrekkelig. Holdning i beregningen vi går inn i hele bredden på hyllen Beregnet av formelen:

Ifølge tabellen. Vi finner høyden på komprimert sone - den nøytrale aksen passerer innenfor den komprimerte sokkelen. Seksjonsareal med langsgående forsterkning

forhåndsgodkjenne 6Ø16А-II, As= 12,06 cm 2, og ta også hensyn til gitteret С-I 5Вр-I-250 / 4Вр-I-250 1170 · 6350 25/20 (GOST 8478-81), As1= 6 · 0,116 = 1,18 cm 2; Stenger med en diameter på 16 mm fordeles av to i de ekstreme kantene og to i en midtkant.

Beregning av styrken til de skrånende delene. Kontroller tilstanden til behovet for å sette tverrforsterkning for hulkjernepaneler, Qmax= 35,5 kN.

Beregn projeksjonen med en skrånende del i henhold til formelen:

hvor - for tung betong; - koeffisient med hensyn til effekten av overheng av komprimerte hyller; i hulkjerneflate med syv ribber

på grunn av mangel på kompresjonsarbeid

I den beregnede skråsnittet aksepterer vi derfor c = 38 cm, og derfor er det ikke nødvendig med tverrforsterkning ved beregning.

Vi gir tverrforsterkning fra strukturelle forhold, og lokaliserer den i trinn

Vi tilordner tverrstenger med en diameter på 6 mm av klasse АI etter 10 cm ved stativene i områder med ¼ spannlengde. I midten av ½ del av panelet for å koble rammens langsgående stenger av konstruktive grunner plasserer vi tverrstengene 0,5 m.

Bestemmelse av avbøyninger. Øyeblikket midt i spekteret av full regulatorisk belastning M n = 46 000 N m; fra konstant og lang last Mld= 30 500 N m; kortsiktig belastning Mcd= 15 600 N m.

Definer omformingspanelets omtrentlige metode ved å bruke verdiene til λlim. For å gjøre dette må du først beregne:

Tabell 2 finner vi λlim= 16 med klasse A-II forsterkning.

Tabell 2 - Verdier av koeffisienten λlim for tilfeller hvor avbøyningstesting ikke er nødvendig