KRUSHING AV FORFORSKEDE KONKRETPLATTER

Skrevet av admin · Publisert 12.07.2017 · Oppdatert 20. januar 2018

Tilstedeværelsen av avbøyninger som overskrider det tillatte, indikerer en reduksjon i stivheten av strukturen eller manifestasjonen av individuelle skjulte mangler på platene. Nedenfor er verdiene for tillatte avbøyninger av ferdiggjorte betonggulv av boligbygg:

Elementer av gulv med flate tak under spenner, m:

Elementer av tak med ribbete tak, m:

Avbøyningsplater visuelt sees ikke bare i midten av taket, men også på plate linje tilstøter den ytre bærende vegger eller innvendige skillevegger (spesielt i tilfeller hvor overlappingen platen prosjektet ikke starter på den ytre veggen).

VIKTIG. Hvis overlappingen er laget av gulvplater, forårsaker ujevn avbøyning av enkelte elementer ødeleggelsen av mørtelfyllingsømmer (rusting).

For å identifisere årsaker til deformeringen av overlapping og kvantifisere målte avbøyning av defekte plater, avsløre sprekker, deres bredderetning og målt deres beskrivelse til definisjonen av selve arbeidsstedet ankerplater og gulvplater av betong styrke.

Etter det, inspisere den øvre flate av platene for å identifisere ytterligere belastninger på gulvet (spesielt for loft gulv) og organisere gjentatte målinger av nedbøyninger hver sjette måned for å identifisere dynamikken i deres endringer. Punktene på platene, i hvilke målinger er merket med maling, og de er satt i skjema mark.

Økningen i avbøyninger, avslørt under gjentatte målinger, indikerer behovet for å styrke overlappingen.

TIPS. Ved stabilisering av avbøyningene i noen tilfeller er det ganske nok å gjøre en ferdig reparasjon av gulv med fugemassasje.

Bestemmelse av den tekniske tilstanden til den monolitiske platen i forbindelse med dannelsen av avbøyninger

introduksjon

Grunnlaget for undersøkelsen.

Tidspunktet for undersøkelsen.

Teknisk og teknisk inspeksjon av bygningen ble gjennomført i februar 2018.

Monolitisk gulvplate.

Elementer som skal undersøkes.

Bestemmelse av den tekniske tilstanden til den monolitiske gulvplaten, i samsvar med joint venture 13-102-2003 "Regler for undersøkelse av bærende byggekonstruksjoner av bygninger og konstruksjoner".

Målene med undersøkelsen er:

  • bestemmelse av den konstruktive løsningen av gulvplaten;
  • Påvisning av feil og skade på gulvplaten;
  • vurdering av strukturens tekniske tilstand
  • bestemmelse av skjemaet for å støtte konstruksjonen av platen på støttemønstrene av membranveggen;
  • Bestemmelse av stedet for sprekker i forhold til de støttende kolonner og vegger av membranene i støtteområder, i spannene av platen;
  • tegning av feil på planordningen (utarbeidelse av feilmeldingen);
  • Bestemmelse av designskjemaet til gulvplaten;
  • å bestemme den faktiske dimensjoner og geometriske plate strekker seg mellom bæreplatekolonner, membraner vegger;
  • å lage målinger av platen geometrien for avvik fra horisontalplanet (avbøyninger);
  • studie av den magnetiske metoden for plasseringen av forsterkningen i platen, bestemmelse av avstanden mellom forsterkningsstengene;
  • utførelse hastighet og tidsanalyse av forplantning av ultralyd i sonen av betong feil og defekter i den sone er en plate;
  • Fotografering av feil og den generelle form av platen, noder som støtter platen på bærestrukturene;
  • klassifisering av graden av skade på platen i henhold til GOST 31937-2011, basert på undersøkelsen;
  • utarbeide en endelig teknisk rapport på grunnlag av undersøkelsen, med beskrivelse og klassifisering av identifiserte feil, anbefalinger for videre drift av platen.

Fullført kompleks av arbeider.

Ifølge resultatene fra undersøkelsen ble det inngått en konklusjon om den tekniske tilstanden til støttebeleggene til bygningsbelegget, inkludert:

  • tekniske egenskaper av gjenstand for undersøkelse;
  • Resultat av undersøkelsen av platen design;
  • konklusjoner og anbefalinger om resultatene av undersøkelsen;
  • fotografiske materialer;
  • magasin for instrumental undersøkelse med resultatene av ikke-destruktiv testing av styrken av betong av bygningskonstruksjoner, i henhold til GOST 18105-2010, resultatene av målinger av avbøyninger av gulvplaten;
  • Resultatene av arbeidet for å fastslå samsvar med arbeidet som ble utført med prosjektdokumentasjonen og kravene til reguleringsdokumentasjonen.
  • vurdering av den tekniske tilstanden, klassifisering av feil og bestemmelse av muligheten for drift av platen.

Instrumentell støtte til undersøkelsen, testmetoder.

Undersøkelsen av de geometriske parametrene og styrkeegenskapene til konstruksjonene ble utført med følgende instrumenter:

  • 5 meter målebånd måle metall.
  • Optisk nivå.
  • Laser rekkefinner.
  • Sprekkmåler - mønster.
  • Måle linje.
  • Caliper.
  • Metalldetektor Bosh.
  • Ultralydsenhet for å bestemme styrken av betong UKS MG-4.
  • Betongfasthetsmåler POS-50 MG4.O.

Utformingen, utøvelsen, operasjonen og annen dokumentasjon som ble brukt i undersøkelsen.

Alt arbeid ble utført i samsvar med GOST R 31937-2011 "Bygninger og anlegg. Regler for inspeksjon og overvåking av teknisk tilstand "og SP 13-102-2003" Regler for inspeksjon av lagerbygningsstrukturer av bygninger og konstruksjoner ".

Klassifisering av konstruksjonens tekniske tilstand er gitt i henhold til GOST R 31937-2011, for vurdering av den tekniske tilstanden er det fire kategorier som karakteriserer tilstanden til byggekonstruksjonene:

Regulatory Teknisk stand: Kategori teknisk tilstand i hvilken de kvantitative og kvalitative parametere av evalueringskriterier av tekniske tilstand av konstruksjoner og konstruksjoner, blant annet av tilstanden til basis jord, oppfyller kravene til prosjektdokumentasjons verdier, under hensyntagen til grensene for deres endring.

Brukbar teknisk tilstand Kategori teknisk tilstand hvor noen av antallet av estimerte måleverdier ikke oppfyller kravene i prosjektet eller standarder, men eksisterende brudd på kravene i de spesifikke betingelsene for bruk ikke fører til brudd på helse og den nødvendige bæreevne av strukturer og området til jord, idet det tas hensyn til virkningen av eksisterende feil og skader sikret.

Begrensede brukbar teknisk tilstand Kategori tekniske tilstand av bygningskonstruksjonen eller bygningen generelt, inkludert tilstanden til grunnmassen, under hvilke det er ruller, defekter og skader, som fører til reduksjon av lagerkapasiteten, men det er ingen risiko for plutselig brudd, knekking eller velting og fungerende struktur og drift av bygningen eller konstruksjonen kan enten være under kontroll (overvåkning) av den tekniske tilstand, enten ved å utføre de nødvendige handlinger for gjenopprettelse eller forsterkning av strukturer og (eller) jord base og påfølgende overvåking av teknisk tilstand (hvis nødvendig).

Alarmstatus: Kategori av den tekniske tilstand av bygningsstrukturen, eller bygninger og strukturer generelt, omfattende tilstanden til basis jord, karakterisert ved skader og påkjenninger, bevitner konsumpsjon av bæreevnen og faren for sammenbrudd, og (eller) kjennetegnes ved de banker, noe som kan føre til tap av stabilitet av objektet.

  1. Survey teknikk.

I henhold til GOST R 31937-2011 ble arbeidet med inspeksjon av bygningen gjennomført i følgende trinn:

  • Forbereder for undersøkelsen.

Denne fasen inkluderer:

  • Samling og analyse av tilgjengelig arkivdesign og teknisk dokumentasjon.
  • Visuell inspeksjon. Denne fasen inkluderer:
  • Inspeksjon av bygningskonstruksjoner.
  • Foreløpig vurdering av kategorien for teknisk tilstand av bygningen.
  • Fotografiske eksamenstrinn.
  • Detaljert eksamen. Denne fasen inkluderer:
  • Gjennomføring av målinger av bygningskonstruksjoner.
  • Bestemmelse av plateavbøyning.
  • Studien av konstruksjonsmaterialer, bestemmelse av styrken av betongplater.
  • Kameraprosessering. Denne fasen inkluderer:

Ifølge resultatene fra undersøkelsen er det inngått en konklusjon om strukturens tekniske tilstand, inkludert:

  • tekniske egenskaper av gjenstand for undersøkelse;
  • byggeundersøkelsesresultater
  • konklusjoner og anbefalinger
  • fotografiske materialer;
  1. Forskningsresultater.

1. Interfloor overlapping.

1.1. Gulvkonstruksjon

Monolitisk armert betongplate 140 mm tykk. Arbeidsforsterkningen av platen er laget av forsterkende masker, som ligger langs øvre og nedre kontur av armeringen av platen.

Beskyttende lag av betong fra bunnen av platen til stengene 50mm. Avstanden mellom øvre og nedre armeringsgitter er 100 mm. Design klasse betong B15.

Det nedre forsterkningsnettet er laget av forsterkningsstenger med en diameter på 16 mm klasse A500. Stengene legges i lengderetningen og tverrretningen med en tonehøyde på 200 mm.

Strukturen til platen: En monolitisk flate med en tetning i mursteinene rundt platen. Platen støttes av indre langsgående og tverrgående vegger, så vel som ytre vegger, som danner celler som støttes av platens kontur, med et aspektforhold på l2/ l1

Kritisk mangel (ved produksjon av strukturer og produkter)

- mangel som gjør produktet uegnet utforming funksjonelt og den beregnede bruk kan føre til tap eller reduksjon av styrke, stabilitet, pålitelighet bygninger, konstruksjoner, eller en del av et konstruksjonselement.

En kritisk mangel er betinget av ubetinget eliminering før oppstart av etterfølgende arbeid eller med oppstart av arbeidet påbegynt.

  1. På grunn av den kritiske tilstanden til gulvplaten, er den uegnet til bruk. For videre normal drift er det nødvendig å utføre tiltak for å gjenopprette platenes lagerkapasitet. Forsterkning av gulvplater anbefales for et av alternativene:

A) For å øke stivheten platen er anbefalt for montering av monolittisk armert betong ribber, i 160 mm x 150 mm (h), på toppen av platen, langs aksen I-M / 3-4 og monolittisk bjelke-delen 350 (h) x 200 mm, med bunnsiden av platen langs aksen M / 3-4, for å lage snitt kapasitet fra 140 til 200 mm sprøytebetong - klasse B30 betong på den nedre overflate av platen. Ved utførelse av denne utførelsesformen, er forsterkning er nødvendig for å gjøre sporene i den eksisterende sementgulv, sett forsterkende bur av to langsgående armeringsstenger A500 diameter på 16 mm og tverrstenger ankeret A400 8 mm diameter med en stigning på 200 mm i spennet og 100 mm i en avstand av 1000 mm fra dekke grenser. Forsterkende bur plate for å assosiere med stengene ved hjelp av klemmer, inkrementerer staver av A500 600mm. Trinnstivere tar 2000mm.

Ribbenene skal også arrangeres langs konturen av platen, nær bygningens vegger og langs 3-M / H, 4-M / H og I-3/4 aksene. Enheten kanter å utføre i retning av brevaksene. Ved konstruksjon av en monolitisk bjelke langs M / 3-4-aksen, bør armeringsburet være laget av 3 langsgående A500 stenger med en diameter på 16 mm og tverrstenger med en diameter på 10 mm med en helling på 200 mm og 100 mm ved stativene i en avstand på 1000 mm.

Betong bjelker å produsere ved hjelp av en konkret pumpe, gjennom hull boret i platen med en diameter på 125-150mm. Arbeid må utføres med en obligatorisk enhet av midlertidige rekvisitter for overlapping.

B) Lag en enhet av monolitiske bjelker langs bunnen av platen langs IM-3-4 aksen og den monolitiske strålen fra undersiden av platen langs M / 3-4-aksen, bygg opp delen til 200mm guncrete med betong på bunnen av platen. Forsterkning og tverrsnitt skal vedtas som i variant A. Bjelker skal betonges med en betongpumpe med betong av klasse B30, gjennom hull 125-250 mm i diameter, anordnet i gulvplaten.

C) Monter stålbjelker under den eksisterende platen langs IM-3-4 aksen langs brevaksene, med en høyde på 2000mm, innebygd i eksisterende murvegger, og installer bjelken i M / 3-4 aksene under platen langs aksene NM / 3'-4 '. Utformingen av de støttende delene av bjelkene på veggene for å akseptere modellserien 2.440. Som bjelker å ta bred-I-bjelke 30Sh2.

  1. Plateforsterkningsarbeid skal utføres på et spesialutviklet armeringsprosjekt og et prosjekt for produksjon av verk.

Resultater av instrumentkontroll

Geodetisk undersøkelsesavvik (avbøyning) plate

Site Design Engineer

I følge: SP 20.13330.2016:

Vedlegg D

Avbøyninger og bevegelser D.2

Grenseavbøyninger D.2.1

Vertikal ultimate avbøyning av strukturelle elementer

De vertikale begrensende avbøyningene av strukturelle elementer og belastninger, hvorfra avbøyningene skal bestemmes, er gitt i tabell E.1. Kravene til hull mellom tilstøtende elementer er gitt i D.1.6 i Vedlegg D.1.

l er estimert span av strukturelementet:

og - trinnet med bjelker eller trusser som de overliggende kranesporene er festet til.

1 For konsollen i stedet for l, ta den to ganger så lenge.

2 For mellomverdier av l i posisjon 2, og begrensende avbøyninger skal bestemmes ved lineær interpolering, under hensyntagen til kravene i D.1.7 i vedlegg D.

3 I posisjon 2, og tallene i parentes skal tas i en høyde av rom opp til 6 m.

4 Funksjoner for beregning av avbøyninger for posisjon 2, g er spesifisert i E.1.8 i vedlegg D.

3 Når avbøyningen er begrenset av estetiske og psykologiske krav, antas et spekter l å være avstanden mellom de indre overflatene av lagerveggene (eller kolonnene).

E.2.2 Grenseavbøyning (fysiologisk)

Begrensede avbøyninger av gulvelementer (bjelker, bjelker, plater), trapper, balkonger, loggiaer, boliger og offentlige bygninger samt husholdninger i industrielle bygninger skal bestemmes i henhold til fysiologiske krav ved formelen

hvor g er akselerasjonen av tyngdekraften;

p - Standardverdien av lasten fra personer som begeistrer fluktuasjoner, tatt i samsvar med tabell E.2;

r1 - redusert standardverdi av lasten på gulvet tatt i samsvar med tabell E.2;

q er standardbelastningsverdien basert på vekten av elementet som beregnes og strukturer støttes på det;

n er hyppigheten av påføring av lasten når en person går, tatt fra tabell E.2;

b - koeffisient tatt i henhold til tabell E.2.

Posisjon 4, b - d, unntatt dans

Q - vekten av en person, tatt lik 0,8 kN;

a er koeffisienten antatt å være 1,0 for elementer beregnet i henhold til strålingsskjemaet, 0,5 i andre tilfeller (for eksempel når plater støttes på tre eller fire sider);

a - trinn med bjelker, tverrfelt, bredde av plater (pynt), m;

l er det beregnede spekteret av strukturelementet, m

Defleksjoner skal bestemmes ut fra summen av belastninger φ1p + p1 + q hvor φ1 - koeffisient bestemt av formelen (8.1).

E.2.3 Horisontale begrensningskolonneavbøyninger
og bremsestrukturer fra kranbelastninger

D.2.3.1 Horisontale begrensede avbøyninger av byggekolonner utstyrt med brokraner, kranestativer, samt bjelker av kranbaner og bremsestrukturer (bjelker eller trusser) bør tas i henhold til tabell E.3, men ikke mindre enn 6 mm.

Avbøyninger skal kontrolleres ved kranens hodeskudd fra bremsekrefter på en kran, som er rettet over kranbanen, uten å ta hensyn til fundamentet.

h er høyden fra toppen av fundamentet til kraneskinnets hode (for en-etasjers bygninger, dekkede og åpne kranestativer) eller avstanden fra overlappboltens akse til kraneskinnets hode (for de øverste etasjene i høyhus);

l er det beregnede spekteret av strukturelementet (stråle).

E.2.3.2 Horisontell grense som nærmer seg kranbaner på åpne stativ fra horisontale og eksentriske påførte vertikale laster fra en kran (uten å ta hensyn til fundamentet), begrenset på grunnlag av teknologiske krav, skal tas lik 20 mm.

E.2.4 Horisontale begrensningsforskyvninger og avbøyninger av bygninger,
separate elementer av strukturer og støtter av transportgallerier
vindbelastning, kjellerrulle
og temperatur klima påvirkning

E.2.4.1 Horisontale begrensningsbevegelser av bygninger, begrenset på grunnlag av designkravene (sikrer rammefyllets integritet med vegger, skillevegger, vinduer og dørelementer), er gitt i tabell E.4. Instruksjoner for å bestemme forskyvninger er gitt i D.1.9 i vedlegg D.

Horisontale bevegelser av bygninger bør bestemmes under hensyntagen til fundamentet (ujevnt sediment) av fundamentet. I dette tilfellet bør belastningen fra vekten av utstyr, møbler, personer, lagrede materialer og produkter bare tas i betraktning når alle etasjer i fleretasjes bygninger kontinuerlig og jevnt lastes med disse belastningene (med tanke på deres reduksjon avhengig av antall etasjer), med mindre annen lasting er gitt.

For bygninger på opptil 40 m høyde (og støtter av transportgallerier av hvilken som helst høyde) som ligger i vindområder I - IV, kan ikke oversikten over fundamenter forårsaket av vindbelastning overholdes.

h er høyden på flere etasjes bygninger, som er lik avstanden fra toppen av fundamentet til boltens deksel;

hs - høyden på gulvet i en-etasjers bygninger, som er lik avstanden fra toppen av fundamentet til bunnen av trussstrukturen; i høyhus; for nedre etasje - lik avstanden fra toppen av fundamentet til overlappingsakselen: for andre etasjer - lik avstanden mellom aksene i tilstøtende tverrstenger.

1 For mellomverdier av hs (på posisjon 3) horisontale grensebevegelser skal bestemmes ved lineær interpolering.

2 For de øverste etasjene i fleretasjesbygninger designet med bruk av belegningselementer i en-etasjers bygninger, bør horisontale grensebevegelser tas på samme måte som for en-etasjers bygninger. Høyden på overetasjen hshentet fra aksen til korsdæksbolten oppfanget til bunnen av karmkonstruksjonene.

3 Til kompatible festninger omfatter feste av vegger eller skillevegger til rammen, som ikke forstyrrer blanding av rammen (uten å overføre krefter til vegger eller skillevegger som kan forårsake skade på strukturelementene); til stive - festemidler som hindrer gjensidig forskyvning av rammen, veggene eller partisjonene.

4 For en-etasjes bygninger med gardinvegger (samt i mangel av harddiskdeksel) og flerlags hyller, kan grensebevegelsen økes med 30% (men ikke mer enn hs/ 150).

E.2.4.2 For den andre grenseverdien er horisontale forskyvninger av rammeløse bygninger fra vindlast ikke begrenset.

E.2.4.3 De horisontale begrensende avbøyningene av bjelker og bjelker av bindingsrammer, samt veggpanelene fra vindbelastning, begrenset på grunnlag av designkravene, bør tas lik l / 200, hvor l er den beregnede spannen av stolper eller paneler.

D.2.4.4 Horisontale grenseverdier av støtter av transportgallerier fra vindbelastninger, begrenset på grunnlag av teknologiske krav, bør tas lik h / 250, hvor h er høyden på støttene fra toppen av fundamentet til bunnen av stengene eller bjelkene.

E.2.4.5 De ​​horisontale begrensende avbøyningene av kolonner (stativer) av rammebygginger fra temperaturrelaterte klima- og krympeffekter bør tas lik:

hs/ 150 - med vegger og skillevegger av murstein, gipsbetong, armert betong og hengslede paneler;

hs/ 200 - med vegger kantet med naturstein, fra keramiske blokker, laget av glass (farget glass), hvor hs - gulvets høyde og for en-etasjers bygninger med brokraner - høyden fra toppen av fundamentet til bunnen av kranbjelkene.

I dette tilfellet bør temperatureffekter tas uten å ta hensyn til de daglige svingningene i temperaturen til uteluften og temperaturforskjellen fra solstråling.

Ved bestemmelse av de horisontale avbøyningene fra temperatur- og krympeffekter bør deres verdier ikke oppsummeres med avbøyninger fra vindbelastninger og fra kjellerrullen.

E.2.5 Begrens bøyninger av elementer av interfloor overlappings
fra forspenningsarbeid

Begrens bøyer fu elementer av interfloor overlappings, begrenset på grunnlag av design krav, bør tas lik 15 mm for l ≤ 3 m og 40 mm - for l ≥ 12 m (for mellomverdier av l, bør grensebøyene bestemmes ved lineær interpolering).

Bøyer f bør bestemmes av prekompresjon, egen vekt av gulvelementer og gulvets vekt.

I følge: SP 20.13330.2011 (Ikke gyldig):

E.2 Grenseavbøyninger

E.2.1 Vertikal sluttbøyning av strukturelle elementer

De vertikale begrensende avbøyningene av strukturelementene og belastningene, hvorfra avbøyningene skal bestemmes, er gitt i tabell E.1. Kravene til hull mellom tilstøtende elementer er gitt i E.1.6 i Vedlegg E.1.

E.2.2 Grenseavbøyning (fysiologisk)

Begrensede avbøyninger av gulvelementer (bjelker, bjelker, plater), trapper, balkonger, loggiaer, boliger og offentlige bygninger samt husholdninger i industrielle bygninger skal bestemmes i henhold til fysiologiske krav ved formelen

hvor g er akselerasjonen av tyngdekraften;

p er standardverdien av lasten fra personer som opphisser oscillasjoner, tatt i samsvar med tabell E.2;

r1 - redusert standardverdi av lasten på gulvet tatt i samsvar med tabell E.2;

q er standardbelastningsverdien basert på vekten av elementet som beregnes og strukturer støttes på det;

n er hyppigheten av påføring av lasten når en person går, tatt fra tabell E.2;

b er koeffisienten tatt fra tabell E.2.

Defleksjoner skal bestemmes ut fra summen av belastninger j1p + p1 + q hvor j1 - koeffisient bestemt av formelen (8.1).

E.2.3 Horisontale begrensende avbøyninger av kolonner og bremsestrukturer fra kranbelastninger

E.2.3.1 Horisontale begrensede avbøyninger av byggekolonner utstyrt med brokraner, kranestativer, samt kraneskinner og bremsestrukturer (bjelker eller trusser) bør tas i henhold til tabell E.3, men ikke mindre enn 6 mm.

Avbøyninger skal kontrolleres ved kranens hodeskudd fra bremsekrefter på en kran, som er rettet over kranbanen, uten å ta hensyn til fundamentet.

E.2.3.2 Horisontell grense som nærmer seg kranbaner på åpne stativ fra horisontale og eksentriske påførte vertikale laster fra en kran (uten å ta hensyn til fundamentet), begrenset på grunnlag av teknologiske krav, skal tas lik 20 mm.

E.2.4 Horisontale begrensningsforskyvninger og avbøyninger av bygninger, individuelle konstruksjonselementer og støtter av transportgallerier fra vindbelastning, fundamentfund og temperaturpåvirkninger

E.2.4.1 Horisontale begrensningsbevegelser av bygninger, begrenset på grunnlag av designkrav (sikring av rammens fylling med vegger, skillevegger, vinduer og dørelementer), er gitt i tabell E.4. Veiledning om definere bevegelser er gitt i E.1.9 i vedlegg E.

Horisontale bevegelser av bygninger bør bestemmes under hensyntagen til fundamentet (ujevnt sediment) av fundamentet. I dette tilfellet bør belastningen fra vekten av utstyr, møbler, personer, lagrede materialer og produkter bare tas i betraktning når alle etasjer i fleretasjes bygninger kontinuerlig og jevnt lastes med disse belastningene (med tanke på deres reduksjon avhengig av antall etasjer), med mindre annen lasting er gitt.

For bygninger på opptil 40 m høyde (og støtter av transportgallerier av hvilken som helst høyde) som er lokalisert i vindområder I-IV, kan ikke oversikten over fundamenter forårsaket av vindbelastning overholdes.

Beregning av avbøyninger av armert betongplater

6.47. Bøyene av plater som er fritt støttet på begge sider, bestemmes i henhold til designstandardene for armert betongkonstruksjoner. Maksimal avbøyning fra langvirkende belastninger som er fritt støttet på tre eller fire sider av platene med vinkler sikret ved løfting, kan bestemmes av formlene:

hvor b1- koeffisienten beregnet av grafene i fig. 50, 51, avhengig av platestøtteskjemaet; ql - Langsiktig last, som kontrolleres ved avbøyning av platen; Eb- Den opprinnelige modulen for elastisitet av betongplaten; h er platetykkelsen;

Fig. 50. Forhold bjegfor plater fritt støttet langs konturen

Fig. 51. Forhold bjegfor plater fritt støttet på tre sider

m1,m2- forsterkningskoeffisientene (forholdet mellom forsterkningens tverrsnittsareal og det totale tverrsnittsareal) henholdsvis langs spannene1og l2; nj - cotangenten av brukslinjens hellingsvinkel, tatt for plater støttet på fire sider, samt på tre sider når l £ 1 er lik 1, og når l> 1 - bestemmes i henhold til indikasjonene i punkt 6.27, n er koeffisienten som karakteriserer den elastiske plasttilstanden til betongen i den komprimerte sonen tatt på SNiP 2.03.01-84. Med langvarige virkningsbelastninger for konstruksjoner laget av tung og lett betong med luftfuktighet i omgivelsene 40 - 75% n = 0,15, under 40% n = 0, 1;

h1 - koeffisient med tanke på mulige avvik i tykkelsen av det beskyttende lag av armering for støttet langs konturen forsterket med meshplater med en tykkelse på mindre enn 16 cm

men ikke mer enn 1,2; I andre tilfeller er det akseptert i henhold til SNiP 2.03.01-84. I formelen (225) er verdien av ho1ta inn sm2- koeffisient med hensyn til mismatchen av den største avbøyning av platen med avbøyning ved krysspunktet for bruddlinjer og bestemt av formlene:

for støttede plater

for plater, støttet på tre sider

qserMaksimal belastning på platen beregnet i punkt 6.27 ved bruk av konstruksjonsegenskapene til armering og betong for grenseverdiene til den andre gruppen;

I tilfelle sprekk dannes under belastning qCRC ³ qn,

hvor fser - beregnet ved formelen (222) når n = 0,45.

6.48.De maksimale avbøyningene fra langvirkende mengder forhåndsdefinerte paneler, beregnet ut fra de to faser av deres arbeid (før og etter klemning), kan bestemmes av formlene:

hvor b1,b2 - koeffisienter bestemt av grafene i fig. 50, 51; a-koeffisient med hensyn til klemplatens samsvar og bestemt av formelen (216); q1- belastningen der den elastiske klemmen på platen oppstår

i tilfelle når sprekkene i spenningen dannes før platenes elastiske klemming, q1³qCRC

hvor fCRC - beregnes med formelen (221); fser - beregnet ved formelen (222);

q o CRC- belastningen ved hvilken sprekker i spenningen dannes i den klemmede platen.

6.49. For monolitiske plater klemmet langs en kontur eller tre sider bestemmes maksimal avbøyning av formlene:

i tilfelle når sprekkene i spenningen ikke dannes (qCRC ³ qn)

hvor f o CRC - avbøyning av klemmet plate ved tidspunktet for dannelse av sprekker i spenningen, bestemt av formelen

f o ser- avbøyning av klemmer i grenseverdien fra langsiktige belastninger beregnet på grunnlag av konstruksjonsegenskapene til betong og beslag for begrensningstilstandene til den andre gruppen

hvor fSEr - beregnet ved formelen (222); 0 - koeffisient med hensyn til effekten av å klemme platen på dens avbøyninger i begrensningstilstanden og bestemmes av tabellen. 14 avhengig av verdien av

yjeg- koeffisienter som karakteriserer ortotropien av armeringen av platen (se avsnitt 6.36); n er antall klemkledninger av platen;

Avbøyning av armert betongplate støttet langs konturen

Når du bestemmer avbøyningen av en armert betongplate med en hengslet eller stiv støtte langs konturen, kan du bruke "Anbefalinger for utforming og beregning av prefabrikerte faste gulvplater av boliger og offentlige bygninger"

Her brukes kun i lavt privatbygging ikke bare plater som har hengslet eller stiv støtte langs konturen. Avhengig av ulike faktorer kan platen også betraktes som å ha en stiv klemme på ett, to motsatte, to tilstøtende og på tre sider.

I slike tilfeller kan den omtrentlige verdien av avbøyningen bestemmes ved hjelp av tabellene for beregning av plater.

Bestemmelse av avbøyning av en plate som har et hengslet lager langs konturen

For en romstørrelse på 5x8 m ble beregnet på styrken av ovnen. Ifølge beregningen er høyden på platen 15 cm, betongklasse B20, forsterkning av 1 meter bredde på platen på kortsiden - 5 stenger AIII (A400) med en diameter på 10 mm (seksjon område - 3,93 cm 2), forsterkning på langsiden - 4 stenger med en diameter på 8 mm tverrsnitt - 2,01 cm 2), ho1 = 13 cm

Det er nødvendig å bestemme den omtrentlige avbøyningen av en slik plate.

hvor k1 = 0,0906 med b / l = 8/5 = 1,6 i henhold til samme tabell;

qn - regulatorisk belastning på denne platen.

Ved beregning av platenes styrke beregnes den totale verdien av den beregnede lasten q = 775 kg / m 2 (0,0775 kg / cm 2). Ved beregning av armert betongkonstruksjon for den andre gruppen av grenseverdier brukes imidlertid verdiene for den normative belastningen, og i tillegg er det nødvendig å skille belastningen avhengig av deres tid handlinger, dvs. vurdere krypfaktoren av betong.

Selvfølgelig er definisjonen av de normative belastningsverdiene med hensyn til ulike kombinasjoner et eget stort tema, i dette tilfellet vil vi begrense oss til å akseptere den normative verdien av den konstante lasten av sin egen vekt qd = 375 kg / m 2, standardverdien av ekvivalent jevnt fordelt kortsiktig last qt = 400 / 1,2 = 333,33 kg / m 2. På samme måte blir den reduserte verdien av den normative ekvivalente jevnt fordelte belastningen, betraktet som langvarig, ql = 333,33 · 0,35 = 116,67 kg / m 2. Videre vil bare kombinasjonen av konstant og kontinuerlig belastning bli vurdert, i dette tilfellet for begge belastninger, kombinasjonsfaktoren = 1 og deretter vil standardbelastningsverdien være:

qn = 375 + 116,67 = 491,7 kg / m 2 (0,04917 kg / cm2)

l = 5 m (500 cm) - estimert lengde av spenningen

Eb = 275000 kg / cm 2 - den opprinnelige modulen for elastisitet i betongklasse B20. Siden vi bare ser på en kombinasjon av permanente og langsiktige belastninger, så bør vi ta hensyn til krypfaktoren for betong for ytterligere beregninger. Følgelig vil den reduserte elasticitetsmodulen av betong i dette tilfellet være omtrentlig

Ebp = 275000 / (1 + 2,8) = 72368 kg / cm2.

Merk: Hvis vi i tillegg vurderer kombinasjonen av en konstant last og fullverdien av en tilsvarende jevnt fordelt kortvarig belastning, vil den reduserte elastisitetsmodulen for en kortvarig belastning være Ebp = 0,85 · 275000 = 233750 kg / cm2. Således bør avbøyningsbestemmelsen utføres separat for en konstant og for en kortvarig belastning.

h er tallerkenhøyde.

Siden vi i dette tilfellet ikke bare anser en plate, men en armert betongplate (komposittmateriale), bør verdien av h bestemmes ved beregning. dvs. Vi må først bestemme den betingede høyden på platen. I henhold til formelen (321.2.4)

hvor y = h / 2 er halv den konvensjonelle høyden på platen;

ho = 13 cm - for forsterkning på kortsiden av platen;

Ens = 3,93 cm 2 - tverrsnittsarealet av forsterkningen på platenes korte side;

Es = 2 · 10 6 kg / cm 2 - forsterkningens elastisitetsmodul;

b = 100 cm er bredden på den vurderte måleren på platen.

y 3 = 3 · 3,93 · 2000000 (13 - y) 2 / (100 233750) = 3,258 (13-y) 2

Løsningen av denne kubiske ligningen gir oss følgende resultat (algoritmen for å løse kubiske ligninger er ikke gitt her, men i kalkulatornettverket er det nok for slike beregninger):

Følgelig er den betingede høyden på platen:

h = 2y = 11,2 cm

0,93 - koeffisient med tanke på endringen i høyden på den reduserte delen.

f = - 0,9 · 0,0906 · 0,04917 · 500 4 / (72368·11.2 3) = -2,55 cm

I dette tilfellet betyr tegnet "-" at tyngdepunktet av tverrsnittet vil skifte nedover i forhold til y-aksen.

I henhold til gjeldende normative dokumenter bør avbøyningen for gulvplater med en lengde på 5 m når det tas hensyn til permanent og langsiktig belastning ikke overstige l / 183,33 = 500/200 = 2,72 cm.

Dette kravet er oppfylt.

Bestemmelse av avbøyningen av en plate som har en fast klemme langs konturen

Hvis platen har alle de samme parametrene og er lastet med samme belastning som i forrige eksempel, tar det ikke mye tid på bestemmelsen av avbøyningen av en slik plate, det er nok til å bestemme verdien av koeffisienten k1.

I henhold til tabell 379,1 k1 = 0,0251

Følgelig for å bestemme maksimal avbøyning av en slik plate, er det tilstrekkelig å dele det forrige resultatet med 0,0906 og multiplisere med 0,0251:

f = 2,55 · 0,0251 / 0,0906 = 0,7 cm.

Det er hele beregningen. For plater med stiv klemme på en, to eller tre sider, beregnes det på en lignende måte.

Jeg håper, kjære leser, den informasjonen som ble presentert i denne artikkelen, hjalp deg til å minst forstå det problemet du har. Jeg håper også at du vil hjelpe meg å komme seg ut av den vanskelige situasjonen jeg nylig har møtt. Selv 10 rubler med hjelp vil være en stor hjelp for meg nå. Jeg vil ikke laste deg med detaljene i problemene mine, spesielt siden det er nok av dem til en hel roman (i hvert fall synes det meg og jeg begynte å skrive under arbeidstittelen "Tee", det er en lenke på hovedsiden), men hvis jeg ikke gjorde feil hans konklusjoner, romanen kan være, og du kan vel bli en av sine sponsorer, og muligens helter.

Etter at oversettelsen er fullført, vil en side med takk og en e-postadresse bli åpnet. Hvis du vil stille et spørsmål, vennligst bruk denne adressen. Takk Hvis siden ikke åpnes, har du sannsynligvis gjort en overføring fra en annen Yandex lommebok, men vær så snill å ikke bekymre deg. Det viktigste er at når du overfører, spesifiser din e-post, og jeg vil kontakte deg. I tillegg kan du alltid legge til din kommentar. Flere detaljer i artikkelen "Lag en avtale med legen"

For terminaler er Yandex Wallet nummer 410012390761783

For Ukraina - antall hryvnia kort (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

Monolitisk armert betonggulv

Beregning av platedebøyning

Den maksimale tillatte avbøyningen for den beregnede tallerken med hensyn til estetiske krav i samsvar med normer antas å være:

Avbøyningen er bare bestemt for virkningen av permanente og langsiktige belastninger med en sikkerhetsfaktor for en belastning på 6 / image186.png "> i henhold til formelen på side 142 [3]:

for en fri stråle er koeffisienten:

- med jevnt fordelt last

- med to like øyeblikk på enden av strålen på kompresjonskraften.

Den fulle krøllingen av platen i områder uten sprekker i den strakte sone bestemmes av formlene (155... 159) i punkt 4.2 [1].

Krumning av konstant og kontinuerlig belastning:

- øyeblikket fra den tilsvarende eksterne belastningen om en akse som er normal mot bøyningsmomentets virkningsplan og passerer gjennom tyngdepunktet av den reduserte seksjonen;

- koeffisient med hensyn til effekten av langvarig kryp av tung betong med et fuktighetsinnhold på mer enn 40%;

- koeffisient med hensyn til effekten av kortsiktig kryp av tung betong;

Krumningen av kortsiktig bøyning under handlingen av innsatsen til foreløpig komprimering, med tanke på:

Siden kompresjonsspenningen av den øvre fiberbetongen

dvs. den øvre fiberen strekkes, deretter i formelen, når kalkulasjonen beregnes på grunn av bendens bøyning på grunn av krymping og kryp av betongen fra forkrympekraften, tar vi de relative deformasjonene av den ekstreme komprimerte fiberen. Deretter, i henhold til formler (158, 159) [1]:

Avbøyningen fra konstant og langvarig belastning vil være:

Konklusjon: Avbøyningen overstiger ikke grenseverdien:

1.4 Byggeplate

Den viktigste arbeidsforsterkningen av platen er en forspenningsforsterkning 3 из12 av stål i klasse A-VI, bestemt ved beregning over normale seksjoner og lagt i sone av platen som strekkes fra virkningen av driftslastene.

Den øvre hylle av platen er forsterket med nett C-1 av trådklasse B500. De tverrgående ribber er forsterket med Cr-1 rammeverk i støtteseksjonene med en lengde l / 4; Rammen til Кр-1-rammen inneholder langsgående arbeidsstenger ø4 B500 og tverrstenger

Figur 5- Til beregning av platen: Forskjærings- og forsterkningsskjema

4øBp-I i 100mm inkrementer (gir styrke over en skrånende del). For å forsterke betongen til bunnsone av platen, er gitter C-2 laget av ledning av klasse B500.

2 Beregning og utforming av kolonnen

For betongkolonner brukes betongklasser med kompresjonsstyrke ikke lavere enn B15, for tungt lastet, ikke lavere enn B25. Kolonnene er forsterket med langsgående stenger med en diameter på 12-40 mm, hovedsakelig fra varmtvalset stål av klasse A400 og tverrstenger av varmtvalset stål i klasse A400, A300, A240.

2.1. Rå data

Lasten på 1 m2 overlapping er tatt som i tidligere beregninger, belastningen på 1 m2 belegg er gitt i tabell 2.

Byggeplass - Moskva, III snøby.

Beregning av avbøyning av gulvplaten

Beregningen av de bøyde elementene ved avbøyninger produsert fra tilstanden:

hvor avbøyning av elementet fra virkningen av ekstern belastning;

verdien av maksimalt tillatt avbøyning.

For platen, med en hengslet støtte i enden, lastet med en jevnt fordelt last, kan avbøyningen bestemmes av formelen:

hvor 1 / r er totalkrumningen av elementet fra den eksterne belastningen;

spenning av platen.

For områder uten sprekker i den strakte sonen

- krumningen av den korte varigheten av kortsiktige belastninger,

Hvor M - bøyemomentet fra den eksterne belastningen, M = 177,66 kN · m

- kraften av foreløpig komprimering og dens eksentrisitet i forhold til tyngdepunktet av det angitte tverrsnitt,

D er bøyestivheten til tverrsnittet av elementet, definert av formelen:

D = 0,85 · Irød · Eb = 0,085 · 0,0031 · 30000 · 10 6 = 79,05 MPa

- Krumningen av de langvarige permanente og midlertidige langsiktige belastningene,

Hvor M - bøyemomentet fra den eksterne belastningen, M = 177,66 kN · m

D er bøyestivheten til tverrsnittet av elementet,

- krypekoeffisient av betong,

Beregning og utforming av monteringsløkker

Hengselstangens diameter er tatt d = Ø10 mm fra A-300 forsterkning.

Kjennetegn ved sprekker i platene

Det er ulike mangler i armert betongplater, noe som indikerer at de må byttes ut eller styrkes. Sprekk i gulvplaten refererer til disse feilene. Utseendet på sprekker og mangler indikerer at bæreevnen til produktene er oppbrukt. I dette tilfellet er de farligste sprekkene tverrgående.

Utseendet på sprekker og mangler indikerer at bæreevnen til produktene er oppbrukt.

Typer og årsaker til sprekker

  1. Krympesprekk i taket. Disse sprekkene er vanligste, men de er ikke farlige. Størrelsen på slike sprekker er liten. De blir dannet i det øyeblikket betongen herdes. Eksternt, de ser ut som et rutenett.
  2. Deformasjonssprett. Slike sprekker dannes under drift og over tid oppstår deres forlengelse og ekspansjon. Enheten av hengslede tak forhindrer noen ganger at de blir detektert i tide, noe som kan føre til fullstendig ødeleggelse av strukturen.

Krympesprekk blir dannet når betongen herdes. Størrelsen på slike sprekker er liten. Eksternt, de ser ut som et rutenett.

Utseendet til slike sprekker i platen indikerer en grov brudd under konstruksjonen, for eksempel chipping ved forkorting, noe som er strengt forbudt.

Stresset lengdeforsterkning befinner seg i gulvplaten, og i denne tilstand oppstår spenning på rammen på tidspunktet for betong. Ved forkortelse reduseres lagerkapasiteten umiddelbart flere ganger.

Å ha funnet slike sprekker på en plate, demontering og utskifting er nødvendig. I en situasjon der det ikke er tid og penger, arrangerer de en holdevegg. Ellers vil strukturen ikke tåle tunge belastninger, fordi den ikke virker i spenning.

Hvis langsgående og diagonale sprekker forekommer på platen, kan den repareres.

Slike sprekker gir et signal om at det er overspenning av gulvplater, og de må umiddelbart lastes ut for å fjerne alle tunge gjenstander.

Deformasjonssprett blir dannet under drift og over tid, deres forlengelse og ekspansjon oppstår.

Sprekk kan oppstå på grunn av sagging. Det er nødvendig å finne ut årsaken til sprekker i gulvene, for å vurdere betongens tilstand, samt forsterkning. Spesiell oppmerksomhet bør settes på strukturer i våte områder (kjøkken, bad, bad).

Strømsprekk i platene vises når overbelastet, fra utilstrekkelig antall arbeidsforsterkning eller feil plassering av forsterkningen (motsatt til nøytralaksen). Når sprekk på mer enn 0,3 mm åpnes, blir de forsterket med en oppbygging med ekstra forsterkning.

Eliminering av sprekker i gulvplaten og deres forsterkning

Sprengningen i taket er reparert ved hjelp av forsterkning. Platen styrkes ved å øke delen.

Sprengningen i taket er reparert ved hjelp av forsterkning. Platen styrkes ved å øke delen. Forsterkning av tomromsystemene utføres i trinn:

  1. Over hullene blir hullene trukket ut. Det er viktig å finne nøyaktig hvor tomrummet er og ikke å skade armeringen, ettersom arbeidet er utført med en jackhammer og en grinder.
  2. Armaturene er montert i hullene. Forsterkningens diameter er tatt på samme måte som den største langsgående forsterkningen. Lag rammen med ledning.
  3. Deretter blir hullene betonget. For ikke å tillate tilstedeværelse av luftrør, betong vibrere eller ram.
  4. Når du arbeider under platen, er rekvisitter installert. På slutten av betong blir de fortsatt 10 dager på plass.
  5. Stålbøyle. Designet er omtalt med en stålramme på alle sider. Han er stramt med bolter - en slags korsett. Detaljer er festet med et lite lag av fikseringsløsning, som sikrer felles bruk av enheten og forsterkningselementene. Etter forsterkningsarbeidet er ikke sprekk i platene farlig.
  6. Gjenvinning av små sprekker opp til 2 mm
  7. Overflaten rengjøres og springen er brodert 1 cm dyp. Støvet fjernes med støvsuger.
  8. Primer (epoksy eller polyuretan) fortynnet med løsningsmiddel P646 i et forhold på 1 til 10 helles. En del primer og ti deler løsemiddel.
  9. Sømmen helles.
  10. Gjenoppretting av dype sprekker i platen
  11. Springen er kuttet til 50 mm dyp ved hjelp av en grinder. Skadet betong fjernes fra kanalen kuttet fra begge sider langs sprekket.
  12. Videre utføres det samme arbeidet som ved restaurering av små sprekker. Etter påføring av patchene på steder der betongen har eksfoliert og sprengene må legges, er det nødvendig å vente 9 dager, og etterpå er avkrysset kontrollert. Ved hjelp av regelen kontroller flatheten "på lyset". I så fall, hvis kobleren ble gjort jevnt, er alt greit, om ikke arbeidet blir gjort på tilpasningen.

Reparer sprekker i takfliser

Sprekk og sprekker i platene elimineres med en kitt som består av gips og kritt.

Sprekk og sprekker i platene elimineres med en kitt som består av gips og kritt. Før du utfører spackling arbeider, er området ryddet med en kniv eller spatel og fuktet. Putty er påført med en bred trowel. Etter tørking er overflaten nivellert med sandpapir eller pimpsten.

Under drift blir det ofte sprung i sømene mellom gulvplaten. I slike tilfeller legges et lag med maling langs sømmen og et bandasje er plassert over hele overflaten av sømmen. Etter tørking av fargemiddelsammensetningen stikkes toppstaplet. I fremtiden rengjøres laget av kitt og taket er fullstendig malt.

Trekonstruksjoner har lenge blitt erstattet av armert betonggulv. Foreløpig er hule konstruksjoner hovedsakelig brukt i konstruksjon.

I hule kjerneplater blir det laget spesielle langsgående hulrom innvendig. Dette resulterer i en reduksjon av totalvekten, forbedring av støyabsorpsjon og utseendet til ytterligere indre stivnere.

  1. Ved produksjon av overlapping er delt inn i monolitiske og prefabrikkerte betongprodukter.
  2. Produksjon av monolitiske systemer er laget på en byggeplass.
  3. Prefabrikerte armert betong deler er produsert på fabrikker av armert betong produkter og levert til stedet, der de er montert. I sin tur er armerte betonganlegg delt inn i:
  4. Multi-hul (PC).
  5. Lettvekt (PNO).
  6. Overlappende plater (PPS).

I flerhulige gulvkonstruksjoner er det laget spesielle langsgående hulrom innvendig. Dette resulterer i en reduksjon av totalvekten, forbedring av støyabsorpsjon og utseendet til ytterligere indre stivnere. Slike tilbehør brukes i bygninger hvor det er store spenner og belastninger.

Takplater PPS er produsert på spesialstativer, ved hjelp av metoden for lengde- og tverrsnitt. Fordelen med denne produksjonsmetoden er at det er mulig å produsere komponenter opptil 15 meter lang, så vel som ikke-standard.

  1. Det er ingen sømmer, og det er ingen risiko for brudd på installeringsregler.
  2. Ved riktig produksjon er holdbarheten til den monolitiske strukturen høyere.
  1. Forskjæring og stillas er dyrt, og enheten er tidkrevende.
  2. Konstruksjonstiden avhenger helt av betonginnstillingstidspunktet.
  3. Kunnskaper om riktig forsterkning er nødvendig.
  4. Risikoen for å bruke betongblanding av dårlig kvalitet.

Precast armert betongplater og deres fordeler:

Forsterkede betongplater har en rekke fordeler: produsert i fabrikken. Rask og enkel å installere.

  1. Laget på fabrikken, som allerede garanterer kvalitet.
  2. Installasjonshastighet.
  3. Enkel installasjonsarbeid.
  • Stivhet er lavere enn for monolitiske strukturer.

Lette gulvplater

  1. En egenskap ved disse produktene er at de kan tåle de samme belastningene som vanlig med en mindre tykkelse og vekt.
  2. Lasten på fundamentet minker, noe som gjør at du kan lage et mindre kraftig fundament, og dermed spare penger.
  3. Øker høyden på rommet.
  4. Kostnadene ved levering reduseres, fordi antall strukturer som kommer over flyet øker på grunn av nedgangen i vekt og tykkelse.
  5. Kostnaden for slike komponenter under normal.

Installasjon av gulvplater

For installasjon av platen trenger du: en kran, skrap, sementmørtel, trowel.

Monter gulvplaten uten spesialutstyr er umulig. Systemer med små dimensjoner veier mer enn 500 kg og kan ikke uten kran. For montering er det montert fire montering hengsler eller fritt beslag, plassert i spesielle spor.

Verktøy, materialer og installasjonsteknologi:

  1. Løftekran
  2. Lom.
  3. Cement mortel.
  4. Sparkel.

Fasingen av arbeidet ved installasjon av gulvplater

Gulvplate installasjonsskjema.

  1. Overflaten som de legger overlappingen på, er dekket av sementmørtel, som er konstruert for å sikre styrken på leddene i bygningselementene og forhindre utbrudd av sprekker. Løsningen sikrer overføring av hele lasten fra gulvet til støtten. Mørtelen skal påføres overflaten umiddelbart for å forhindre at mørtelet blir herdet. For å forberede mørtel sanden brukes bare siktet. En liten grus kan ødelegge den flate overflaten av taket og ødelegge alt arbeidet.
  2. På kranens krok sitter fire slynger med kroker, som er gjenget inn i takets installasjonsløkker, og derved oppretter en horisontal posisjon av platen under installasjon, noe som forhindrer rotasjon.
  3. I tillegg til kranen er det nødvendig med 2 installatører for installasjon. De er engasjert i justering av konstruksjoner som er suspendert fra kranen, og legger den på overflaten.
  4. Mellom de monterte innretningene dannes en avstand på ca. 60 mm, den blir hellet med mørtel for å danne en monolit.
  5. Monteringsløkkene i nærheten er forbundet med en metallstang, hvis ender er bøyd innover og sammenføyet med sveising. Dette oppnås ved at sterke bindingsplater ligger i nærheten.
  6. Styrene skal støttes på lagervegger 12-15 cm for murvegger og 7 cm for betong.
  7. Monter systemet til hverandre på undersiden.
  8. Ved ferdigstillelse av installasjonen er endeflatene forseglet for å beskytte dem mot frysing.

Tetningen er gjort på flere måter:

  1. Fyll hulrommene med mineralull til en dybde på 30 cm.
  2. Fyll hulrommene med en betongløsning på 25 cm eller installer betongplugger.
  3. Lukk hulrommene ved hjelp av en fylle murstein og mørtel, og lukk den deretter med mørtel.

Endene er stengt i platene, støttet av interne hovedvegger. Det er bedre å utføre disse arbeidene før installasjon. Stappet overlapp i mindre størrelse.

Det skal huskes at taket bare kan legges på de indre bærende veggene og utvendig. Alle andre er reist etter installasjon av gulvplater. Bunnflaten er et tak for å legge grunnlag, derfor er de montert med glatt side ned og ryggsiden oppover.

Støtten må nivåeres på høyde til flat tilstand. Oppnå dette med et nivå.

Transport og lagring

  1. Støtten til produktet skal være hele flyet på kroppen eller produktene.
  2. Langs kantene på produktet legger stripen av tre i en viss avstand (25 cm).
  3. Det er nødvendig å lage en flat overflate for lagring og oppbevaring.
  4. Produktet må ikke komme i kontakt med bakken.
  5. Beskytt mot nedbør.

I tillegg må det tas i betraktning at lasten skal være jevn og symmetrisk.