Big Encyclopedia of Oil and Gas

Ved beregning av effekten av kompressiv langsgående kraft må det tas hensyn til tilfeldig eksentrisitet. I henhold til punkt 1.21 [1] :;. Godta. ved

Anslått lengde i begge planene l0 = 332,5 * 0,9 = 299,25 cm

Den største fleksibiliteten til seksjonen, dvs. i henhold til punkt 3.54 [3] er det nødvendig å ta hensyn til effekten av avbøyning av et element på dens styrke.

Betinget kritisk kraft (58) [1]:

hvor J er tröghetsmomentet i seksjonen,

- koeffisient med hensyn til effekten av langvarig belastning på elementets avbøyning i grenseverdien.

-øyeblikk i forhold til det strakte eller minste komprimerte ansiktet av seksjonen fra virkningen av konstante, langsiktige og kortsiktige belastninger;

-det samme fra virkningen av konstant og langsiktig belastning.

Verdien av koeffisienten tar hensyn til effekten av avbøyning på verdien av eksentrisiteten til den langsgående kraften.

Grenseverdien av den relative høyden av den komprimerte sone av betong på

karakteristisk for den komprimerte sone av betong.

-Stress i klasse AIIi forsterkning

-ultimate stress i komprimert sone forsterkning

I samsvar med punkt 3.61 [3] er beregningssekvensen for elementer fra betong av en klasse over B30 som følger:

fordi aksepterer symmetrisk forsterkning.

Vi aksepterer konstruktivt  AIII As= cm 2

, som er litt forskjellig fra den tidligere antatte verdien av forsterkningsforholdet.

Nedre gårdsbelte

Den nedre akkord på tremmen er laget av vinkelprofilrulling i henhold til GOST 8509-72, stålklasse VSt3Ps6.1 i henhold til GOST 1380 - 71 *, i henhold til [3]. Siden forskjellen i mengden innsats i de enkelte panelene i det nedre belte er betydelig, er innsatsen bestemt i hvert element av separat.

Elementene 1-3, 5-7. Den beregnede kraften er N = 341,120 kN.

Nødvendig seksjon:

n = 0,95 - pålitelighetskoeffisienten for det tiltenkte formål for klasse II-pålitelighet [2, adj. 7 *];

med = 0,95 - arbeidsforholdskoeffisient [3].

Ry = 23,5 kN / cm 2 - konstruksjonsmotstanden av stål for utbyttestyrke [3];

Ta to hjørner 75h7:

Artikler 3-5. Designstyrke N = 227.835 kN.

Nødvendig seksjon:

Ta to hjørner 70x5:

Beregning av diagonale gitterelementer

Elementene 2-3, 5-6. Beregnet kraft N = 75.885 kN. Treelementer med tverrsnitt er brukt: b x h = 7,5 x 17,5 cm. Størrelsen h = 17,5 cm er tatt fra forholdet med like bredde av tverrsnittet av overbeltebelte for å forenkle nodalmates. Størrelsen i flyet b = 7,5 cm ble vedtatt fra betingelsen om å plassere boltene d = 12 mm for å feste stativet til panelet på det øvre trussbelte med: b 2 S3 = 2 • 2,5d = 6,0 cm. Materiale - 3. klasse furu.

Rmed = 1,0 kN / cm 2 - den beregnede trykkstyrken [1, tabell. 3].

I fravær av bøyningsmomenter er beregningen basert på stabilitet.

Bestemmelse av elementets fleksibilitet (i gårdens plan):

lo = 139,15 cm - den geometriske høyden til elementene 2-3, 5-6.

jegmin = 40.169 cm - tråningsradio på den mindre siden av elementet. Spenningskoeffisient:

Beregning av stabiliteten til et element i det vedlagte avsnittet:

Elementer 3-4,4-5. Designinnsatsen er N = 136231.41 N. På grunn av den store mengden strekkstyrker, anbefales det å lage disse elementene fra to forsterkningsstenger av klasse A-I. Nødvendig tverrsnittsareal:

n = 0,95 - pålitelighetskoeffisienten for det tiltenkte formål for klasse II-pålitelighet [2, adj. 7 *];

Rs = 36,5 kN / cm 2 - konstruksjonsstyrke for forsterkning A-I i henhold til [3, tabell. 22 *];

med = 0,85 er koeffisienten for ujevn fordeling av innsatsen mellom individuelle, felles arbeide, fleksible elementer (forsterkende stenger) i henhold til [3].

Ta 2 stangforstærkerklasse A-III 14 med As = 5,090 cm 2> ASm.p.= 4,171 cm2.

Beregning og utforming av bedriftsnoder

Støtte node

Utformingen og beregningen er underlagt: støtteendemembran, støtteplate, stivningsribber, sveiser.

Referansemembran

Bredden på membranets støttende ende er lik bredden på det øvre beltet: bd= bn= 17,5 cm, høyden på membranen: hd = 19 cm, (den beregnede høyden på blenderåpningen: hd= 19 cm, se ovenfor, ved beregning av bøssens øvre belte).

Tykkelsen på membranets ende bestemmes ut fra beregningen av dens individuelle seksjoner på tverrbøyningen under virkningen av en jevnt fordelt belastning, hvis verdi pr. Enhetsbredde av platen er numerisk lik kontakttrykkspenningene i det øvre trussbelte:

Maksimalt bøyemoment per båndsdel av endemembranen, som en plate støttet på tre sider, med sideforhold bd / ad = 4000, hvor den numeriske koeffisienten = 0,133:

Påkrevd ende membran tykkelse:

Fig. 6. Truss støtte enhet

Dimensjonene til støtteplaten i planen bestemmes av følgende geometriske og strukturelle representasjoner:

plate bredde bn (størrelse ut av flyet) er tatt med hensyn til behovet for flensfremspring (for dimensjonene til det øvre belte) når du plasserer festing (med hensyn til kolonnens) bolter. Gitt diameteren på disse boltene d = 20 mm og, gitt størrelsen på standardskiver: bw= 4d = 8 cm, bredden av fremspringene bestemmes: ben = 4d + 0,5d = 8 +1,0 = 9,0 cm og bredden på støtteplaten: bn = bn + 2ben = 17,5 + 2 • 9,0 = 35,5 cm, lengden på støtteplaten og dimensjonene til de enkelte delene avgjøres fra geometriske konstruksjoner, idet man tar hensyn til sentrering av alle bærende elementer i nodalbøyningen og den beregnede sikring av styrken av tre i toppen av kolonnen med ansiktskollaps under virkningen av langsgående kraft i kolonnen.

Basisplate lengde akseptert: Ln = 15 cm

- Støtte reaksjon truss trusses gitt taket av bygningen. Bestemmelse av bøyningsmomenter for båndet av enhetsbredden på hver av platene i separate områder:

· Seksjon 2: Bøyemomentet bestemmes av beregningen av konsollen med estimert avgang: ltil = 9,0 cm

I den tredje seksjonen er kontaktspenningene betydelig mindre i størrelse og er derfor ikke tatt i betraktning ved beregning av platen for tverrbøyning. Nødvendig grunnplate tykkelse:

Godta platetykkelsen tn= 1,6 cm

Ribs armatur

Bestemmelse av de geometriske dimensjonene og formen på sidepattelementene (tatt hensyn til festeboltens stilling i forhold til komponentene). Tykkelsen på ribber og gussets er konstruktiv: t = 5 mm.

Ved den aksepterte tykkelsen på stengene og hyllene i den valsede profilen, bestemmes sveisens høyde: hw = 6 mm. Bestemmelse av sveisens lengde: Forbindelsen av det nederste belterets hjørner med en kraft: N = 341.121 kN:

Tilkopling av stivere med diafragma og basisplate ved N = 341.121 kN:

Lengden på sveisene på hver side av hver av ribbenene på den ene siden av gussets:

nedre gårdsbelte

Universell russisk-engelsk ordbok. Akademik.ru. 2011.

Se hva "nedre gårdsbeltet" er i andre ordbøker:

Truss Belt - Truss Belt er settet av stenger som utgjør den øvre delen (øvre belte) eller nedre del (nedre belte) på gården kontur. [Industriveiledningsdokument. Teknisk drift av armerte betongkonstruksjoner av industrielle bygninger....... Encyclopedia of terms, definitions and explanations of building materials

truss belte - Settet av stenger som utgjør den øvre delen (øvre belte) eller nedre del (nedre belte) på gården kontur. [Samling av anbefalte vilkår. Utgave 82. Byggemekanikk. Vitenskapsakademiet i Sovjetunionen. Utvalg for vitenskapelig teknisk terminologi. 1970...... Teknisk oversetters referanse

LANDBELTE - En del av konstruksjonen av en solid eller end-to-end lokk, som begrenser den langs toppen eller bunnen. Avhengig av plasseringen av P. f. På sin kontur skille mellom øvre og nedre belter. I end-to-end gårder, er hver av belter en samling av...... Teknisk jernbane ordbok

Gårder - (Ing.) Såkalt. hovedforbindelser som støtter taket på bygningen eller lerretet på broen. Følgelig er F-trusser og broer skilt. En rett, kontinuerlig stråle kan dekke plassen bare med en begrenset hullstørrelse (tre og... Encyclopedic ordbok av FA Brockhaus og IA Efron

Nedre Bishkin - Village Nedre Bishkin Ukr. Nizhnya Bishkin Country UkraineUkraine... Wikipedia

Nizhny Muynak - Nizhny Muynak landsby Bashk. Tүbәge Muynak Land RusslandRussia... Wikipedia

Nedre Sarabil - Village Nedre Sarabil hodet. Tүbәge Karybil Land RusslandRussia... Wikipedia

Nizhny Yankul - Oppgjør Nizhny Yankul Land RusslandRussia... Wikipedia

Nizhny Bishkin (Zmiyovsky distrikt) - Nizhny Bishkin Village ukr. Nizhnya Bishkin Country Ukraine... Wikipedia

Gjennom tremmer - I en stråle (se) utsatt for lasten, er ikke alle elementene like stresset; så i en rett stråle, som ligger fritt på to støtter, opplever de øverste fiberene den mest strekkspenningen, den mest komprimerende stressen manifesteres...... F.A. Encyclopedic Dictionary Brockhaus og I.A. Efron

Hovedelementene i gården - Hovedelementene i gården - det øvre belte, nedre belte, stativer, bøyler, knutepunkter, støtteknuter. [Designerhåndboken. Metallkonstruksjoner ", i tre volumer, Moskva, Videregående skole, 1999] Rubrikk av begrepet: Konstruksjoner...... Encyclopedia of terms, definitions and explanations of building materials

Farm. Generelle egenskaper og klassifisering

Et truss er et system av stenger som er koblet sammen i knuter og danner en geometrisk uforanderlig struktur. Gårder er flate (alle stenger ligger i samme plan) og romlige.

Flat gårder (Fig. A) kan ta en last påført bare i flyet, og må festes fra deres fly med bånd eller andre elementer. Rombøyninger (figur B, c) danner en stiv romlig stang som er i stand til å oppdage en last som virker i en hvilken som helst retning. Hver fasett av et slikt tømmer er en flat gård. Et eksempel på en romlig stråle kan tjene som en tårnstruktur (figur D).

Fig. Flat (a) og romlig (b, c, d) trusses

Hovedelementene i stengene er beltene som danner konturet til trusset, og gitteret, som består av stinger og stativer (fig.).

1 - øvre belte; 2 - nedre belte; 3 - bracing; 4-rack

Fig. Farm elementer

Avstanden mellom båndets noder kalles panelet (d), avstanden mellom støttene er spenningen (l), avstanden mellom båndene (eller ytre flater) av båndene er høyden på bøylen (hf).

Farmebånd opererer hovedsakelig for langsgående krefter og dreiemoment (lik kontinuerlig bjelkebelter); gitterkroker oppfatter hovedsakelig tverrkraft.

Forbindelsene til elementene i knutepunktene utføres ved direkte tilgrensning av ett element til et annet (figur A) eller ved bruk av knutepipene (figur B). For at stengene på stengene skal fungere hovedsakelig på aksiale krefter, og effekten av øyeblikk kan bli neglisjert, er elementene i stengene sentrert langs aksene som passerer gjennom tyngdepunktene.

a - med direkte kobling av gitterelementene til beltet;

b - når du slår sammen elementer ved hjelp av gouging

Gårder er klassifisert i henhold til statisk skjema, kantlinjen, rutenettet, metoden for å forbinde elementer i noderne, mengden innsats i elementene. Ifølge den statiske planen på gården er (Fig.): Beam (delt, kontinuerlig, cantilever), buet, ramme og kabel.

Beam skjære systemer (Fig. A) brukes til å bygge belegg, broer. De er enkle å produsere og installere, krever ikke bygging av komplekse støtteenheter, men er svært store. For store spenner (over 40 m) er splittbøyler overdimensjonert, og de må monteres fra enkelte elementer på installasjonen. For antall spenner som er spannet av to eller flere, brukes kontinuerlige sperrer (figur B). De er mer økonomiske når det gjelder metallforbruk og har større stivhet, noe som gjør det mulig å redusere høyden. Men med utkastet til støtteren, i kontinuerlige trusser oppstår ytterligere anstrengelser, derfor er det ikke anbefalt å bruke dem med svake underlag. I tillegg er installasjonen av slike strukturer komplisert.

og - strålesplitt; 6 - kontinuerlig stråle; i, e - konsoll;

g-ramme; d - buet; W - kabel; h - kombinert:

Fig. Farm systemer

Konsollkroker (fig. C, e) brukes til skur, tårn og pyloner av overhead kraftledninger. Rammesystemer (fig. D) er økonomiske når det gjelder stålforbruk, har mindre dimensjoner, men er vanskeligere å installere. Bruken er rasjonell for store bygninger. Bruken av buede systemer (figur D), selv om det gir besparelser i stål, fører til en økning i rommets volum og overflaten på de innvendige konstruksjonene. Bruken skyldes hovedsakelig arkitektoniske krav. I kabeltilhenger (fig. G) arbeider alle stenger bare i spenning og kan være laget av fleksible elementer, for eksempel stålkabler. Strekningen av alle elementene i slike trusser oppnås ved å velge kantlinjene til båndene og gitteret, samt opprettelsen av en forspenning. Arbeidet bare ved strekking gjør det mulig å fullt ut bruke høyfasthetsegenskapene til stål, siden stabilitetsproblemer fjernes. Kabelbøyler er rasjonelle for store tak og i broer. Kombinert systemer benyttes også, bestående av en stråle, støttet underfra av en sprengel eller diagonaler, eller ovenfra av en bue (figur 1). Disse systemene er enkle å produsere (på grunn av det mindre antall elementer) og er rasjonelle i tunge strukturer, samt i konstruksjoner med flytende belastninger. Bruken av kombinerte systemer er svært effektiv når forsterkende strukturer, for eksempel forsterkning av en bjelke, med utilstrekkelig bæreevne, sprengel eller stivere.

Avhengig av rammen er trussebåndene delt inn i segmentet, polygonalt, trapesformet, med parallelle belter og trekantet (fig.).

Den mest økonomiske når det gjelder stålforbruk er en gård, avgrenset i et diagram av øyeblikk. For et enkeltstrålesystem med en jevnt fordelt last, er dette en segmentgård med et parabolbelt (figur A). Imidlertid øker beltets krøllete kontur kompleksiteten i fremstillingen, derfor er slike trusser for tiden praktisk talt ikke brukt.

Polygonal tegning (figur B) med beltefraktur ved hver knute er mer akseptabelt. Den nært nok tilsvarer den parabolske oversikten over øyeblikkets plott, krever ikke fremstilling av krøllete elementer. Slike trusser brukes noen ganger til å bygge bro over store spenner og broer.

og - segment; b - polygonal; in-trapesformet; d - med parallelle belter; d, e, g, og - trekantet

Fig. Skisse av farmebånd:

Keystone trusser (figur C) har konstruktive fordeler, hovedsakelig på grunn av forenkling av noder. I tillegg kan bruken av slike trusser i belegget gjøre det mulig å arrangere et stivt rammeområde, noe som øker stivheten i rammen.

Gårder med parallelle belter (fig. D) har like lengder av gitterelementer, samme layout av noder, den største repeterbarheten av elementer og deler og muligheten for deres forening som bidrar til industrialiseringen av deres fremstilling.

Trekantformede trusser (fig. D, e, g, i) er rasjonelle for konsollsystemer, samt for strålesystemer med en konsentrert last i midten av spenningen. For en distribuert last har trekantede kasser et økt metallforbruk. I tillegg har de en rekke designfeil. Den skarpe støttesammenstillingen er foldet og tillater bare hengsling sammen med kolonnene. Gjennomsnittlig braces er ekstremt lange, og deres tverrsnitt må velges for den aller beste fleksibiliteten, noe som medfører metalloverskridelser.

Ved metoden til å forbinde elementer i gårdens noder er det delt inn sveiset og boltet. Riveted ledd ble også brukt i design laget før 50-tallet. Hovedtypene av kapper er sveiset. Bolteforbindelser, som regel, på høystyrkebolter gjelder i monteringsknuter.

I henhold til omfanget av maksimal innsats, er lysbjelker tradisjonelt skilt med tverrsnitt av elementer fra enkle rullede eller bøyde profiler (med styrker i stenger N 3000 kN).

Effektiviteten til stengene kan forbedres ved å skape forspenning i dem.

Farm Grill Systems

Gittersystemer som brukes i kapper er vist i fig.

a - trekantet; b - trekantet med stativer; c, d - diagonal; d - truss; e-kryss; W - cross; og - rhombic; k - semi-bow

Fig. Farm Grill Systems

Valget av gittertype er avhengig av belastningsapplikasjonsskjema, belteutskrifter og designkrav. For å sikre kompaktiteten til noderne skal vinkelen mellom bremsene og beltet fortrinnsvis være innenfor 30 50 0.

Det trekantede gittersystemet (figur A) har den minste totale lengden på elementene og det minste antall noder. Det er gårder med stigende og nedadgående støttebraketter.

På steder for påføring av konsentrerte laster (for eksempel på steder som støtter takbjelker) kan ekstra bøyler eller bøyler installeres (figur B). Disse rackene tjener også til å redusere den estimerte beltelengden. Stativ og oppheng jobber kun på lokal belastning.

Ulempen ved den trekantede gitteret er tilstedeværelsen av lange komprimerte bracings, som krever ekstra forbruk av stål for å sikre stabiliteten.

I diagonalgitteret (fig. C, d) har alle bøylene innsatsen til et tegn, og søylene til den andre. Den diagonale gitteret er mer metallkrevende og arbeidskrevende i forhold til den trekantede siden, siden den totale lengden av gitterelementene er større og har flere noder. Bruken av en diagonal gitter er tilrådelig med en liten høyde av kapper og store nodale belastninger.

Sprengel gitteret (Fig. D) brukes til off-site bruk av konsentrert last til overbelte, samt behovet for å redusere estimert beltelengde. Det er mer arbeidskrevende, men kan gi en reduksjon i stålforbruket.

Tverrgitteret (Fig. E) brukes når lasten påføres tråden både i den ene og den andre retningen (for eksempel vindbelastning). På gårder med belter laget av Tauri, kan du bruke et tverrgitter (Fig. G) fra enkle hjørner med festebraketter direkte til merkets vegg.

De rhombiske og halvbørste gitterene (Fig. 1, k), på grunn av to systemer av bøyler, har høy stivhet; Disse systemene brukes i broer, tårn, mast, tilkoblinger for å redusere den estimerte lengden på stengene.

Typer av truss stang seksjoner

Når det gjelder stålkonsumtion for pressede stengestenger, er den tynnveggede rørformen den mest effektive (Fig. A). Rundrøret har den mest fordelaktige fordeling av materiale til de klemmede elementene i forhold til tyngdepunktet, og med et tverrsnittsareal som er lik andre profiler, har den største treghetsradien (i ≈ 0.355d), det samme i alle retninger, noe som gjør det mulig å oppnå en stang av minst fleksibilitet. Bruken av rør på gårder sparer stål opp til 20%. 25%.

Fig. Typer av deler av lysformer

Den store fordelen med runde rør er god strømlinjeforming. På grunn av dette er vindtrykket på dem mindre, noe som er spesielt viktig for høyåpent konstruksjoner (tårn, mast, kraner). Det er lite frost og fuktighet på rørene, så de er mer motstandsdyktige mot korrosjon, de er enkle å rengjøre og male. Alt dette øker holdbarheten til rørformede konstruksjoner. For å hindre korrosjon, bør rørets indre hulhet være forseglet.

Rektangulære bøyde lukkede seksjoner (figur B) gjør det mulig å forenkle veikryssene til elementene. Imidlertid krever trusser med bøyde lukkede profiler med ikke-fasetterte enheter høy presisjonsfremstilling og kan kun utføres i spesialiserte fabrikker.

Inntil nylig ble lyse gårder designet hovedsakelig fra to deler (figur C, d, d, e). Slike avdelinger har et stort spekter av områder, de er praktiske for konstruksjon av knuter på stengene og festekonstruksjoner ved siden av stengene (bjelker, takpaneler, forbindelser). En betydelig ulempe ved en slik konstruktiv form er; et stort antall elementer med forskjellige størrelser, et betydelig forbruk av metall på strimler og tetninger, den høye arbeidsintensiteten i produksjonen og tilstedeværelsen av et gap mellom hjørnene, hvilket bidrar til korrosjon. Stenger med et tverrsnitt av to hjørner sammensatt av merkevaren, er ikke effektive når de arbeider i kompresjon.

Med en relativt liten innsats kan trussstavene være laget av enkle vinkler (fig. G). Et slikt tverrsnitt er lettere å fremstille, spesielt for ikke-fasetterte enheter, fordi det har færre monteringsdeler, det har ingen åpninger lukket for rengjøring og maling.

Bruken av Tavra gårder for belter (figur I) gjør det mulig å forenkle knutene betydelig. I en slik gård kan hjørnene av bøyler og stativer sveises direkte til veggen av merkevaren uten hakkene. Dette reduserer antall monteringsdeler i halv og reduserer arbeidsintensiteten til produksjonen:

Hvis trussbelte virker, i tillegg til aksial kraft og for bøyning (med en overbelastningsbelastning), er en del fra en I-stråle eller to kanaler rasjonell (Fig. K, l).

Ofte er deler av truss elementer tatt fra forskjellige typer profiler: belter laget av I-bjelker, gitter fra bently lukket profiler, eller belter fra tavr, gitter fra parede eller enkle hjørner. En slik kombinert løsning viser seg å være mer rasjonell.

Komprimerte trusselementer skal utformes for å være like stabile i to gjensidige vinkelrette retninger. Med samme beregnede lengder lx = ly Denne tilstanden er oppfylt av deler fra runde rør og firkantede bøydeprofiler.

I trusser fra parrede vinkler, lukk tråkkradius (ix ≈ iy) har ulige hjørner, satt av store hyller sammen (Fig. D). Hvis den beregnede lengden i trussens plan er to ganger mindre enn fra flyet (for eksempel hvis det er en Sprengel), er en seksjon fra ulik vinkel som er sammensatt i små hyller (Fig. D) rasjonell, siden i dette tilfellet jegy ≈ 2ix.

Stenger av tunge trusser er forskjellig fra lys i mer kraftige og utviklede deler som består av flere elementer (fig.).

Fig. Typer av deler av elementer av tunge trusser

Bestemmelse av den estimerte lengden på trussstavene

Bæreevnen til komprimerte elementer avhenger av deres estimerte lengde:

hvor C - koeffisienten til å bringe lengden, avhengig av metoden for å fikse ender av stangen;

l er stangens geometriske lengde (avstanden mellom knutepunktene eller forankringspunktene fra forskyvningen).

På forhånd vet vi ikke i hvilken retning stangen vil spenne i tilfelle tap av stabilitet: i trussens plan eller i vinkelrett retning. Derfor, for komprimerte elementer, er det nødvendig å kjenne de beregnede lengdene og kontrollere stabiliteten i begge retninger. Fleksible strukte stenger kan sakke under egen vekt, de blir lett skadet under transport og installasjon, og under påvirkning av dynamiske belastninger kan de vibrere, slik at deres fleksibilitet er begrenset. For å teste fleksibiliteten må du kjenne den beregnede lengden på strammede stenger.

For eksempel, en truss farm industriell bygning med en lanterne (Fig.) Vurder metodene for å bestemme de beregnede lengdene. En mulig krølling av trussebåndene med tap av stabilitet i sitt plan kan forekomme mellom knutene (figur A).

Derfor er den beregnede lengden på beltet i trussens plan lik avstanden mellom knutepunktene (μ = 1). Formen for tap av stabilitet fra trussens plan avhenger av punktene hvor beltet er festet fra forskyvningen. Hvis stiv metall eller armert betongpaneler sveiset eller festet til beltet med bolter legges på øvre belte, bestemmer bredden på disse panelene (vanligvis lik avstanden mellom noderne) den beregnede beltelengden. Hvis et profilert gulv festet direkte til et belte brukes som takbelegg, er beltet sikret mot tap av stabilitet langs hele lengden. Ved taket på bjelkene er den estimerte lengden på beltet fra trussens plan lik avstanden mellom bjelkene som er festet fra forskyvning i horisontalplanet. Hvis løpene ikke er sikret med bånd, kan de ikke hindre at båndet beveger seg, og den beregnede båndlengden vil være lik hele bærebeltet. For at løpene skal sikre beltet, er det nødvendig å sette horisontale koblinger (figur B) og knytte løpene sammen med dem. Det er nødvendig å plassere avstandsstykker på dekningsområdet under lanternen.

a - deformasjoner av overbelte med tap av stabilitet i trussens plan b, c - det samme, fra trussens plan g - gitterdeformasjoner

Fig. Til bestemmelse av de beregnede lengdene av elementene i stengene

Således er den anslåtte lengden av beltet fra trussens plan generelt lik avstanden mellom punktene som er festet fra forskyvningen. Takpaneler, bjelker, bånd og stivere kan fungere som elementer av beltet. I installasjonsprosessen, når elementene i taket ennå ikke er installert for å fikse truss, kan midlertidige tilkoblinger eller stivere brukes fra deres plan.

Ved bestemmelse av den estimerte lengden av elementene i gitteret kan betraktes som stivheten til noderne. Med tap av stabilitet har det komprimerte elementet en tendens til å rotere knuten (Fig. D). Tilstøtende stenger motstår bøyning. Den største motstanden mot knutens rotasjon utøves av strekkstenger, siden deres deformasjon fra bøyning fører til en reduksjon i avstanden mellom knutene, mens denne avstanden må øke fra hovedkraften. Komprimerte stenger, derimot, er svakt motstå bøyning, siden deformasjoner på grunn av rotasjon og aksial kraft er rettet i en retning, og i tillegg kan de selv miste stabilitet. Således støtter de mer strakte stengene knutepunktet, og jo kraftigere er de, dvs. Jo større deres lineære stivhet er, desto større er graden av klemning av staven under vurdering og den kortere dens beregnede lengde. Effekten av komprimerte stenger på klemming kan forsømmes.

Det komprimerte båndet er svakt klemmet i knutepunktene, siden den lineære stivheten av de strakte gitterelementene ved siden av knuten er liten. Derfor, for å bestemme den estimerte lengden på båndene, tok vi ikke hensyn til stivheten til noderne. Tilsvarende for støttebraketter og stativer. For dem er de beregnede lengder, som for belter, lik den geometriske, dvs. avstand mellom knutepunktene.

For andre elementer av gitteret, er følgende ordning vedtatt. Ved knutepunktene i det øvre belte blir de fleste elementene komprimert og klypsmålet er lite. Disse noder kan betraktes som artikulert. I nodene til det nedre belte strekkes de fleste elementene som konvergerer i knuten. Disse knutepunktene er motstandsdyktig beskyttet.

Graden av klemming avhenger ikke bare av tegn på innsatsen av stengene ved siden av det komprimerte elementet, men også på utformingen av noden. Hvis det er en knast som strammer knuten, er knipingen større, og i henhold til normer, i trusser med nodal grommets (for eksempel fra dobbelvinkler) er den beregnede lengden i trussens plan 0,8 × 1 og i trusser med tilstøtende elementer ende til ende uten knutepinner - 0,9 × l.

I tilfelle tap av stabilitet fra trussens plan avhenger graden av klemning av båndets torsjonsstivhet. Former fra flyet er fleksible og kan betraktes som arkhengsler. Derfor, i kapper med knuter på flensene, er den beregnede lengden av gitterelementene lik avstanden mellom knutene l1. I belter med belter med lukkede profiler (runde eller rektangulære rør) med høy vridningsstivhet, kan reduksjonskoeffisienten av den beregnede lengden tas lik 0,9.

Tabellen viser de beregnede elementlengder for de vanligste tilfellene med flate trusser.

Hovedtrekk ved trusser

Rafter staver er laget av tre, tre og metall, metall, armert betong. Deres form kan være segmentet, polygonalt, trapesformet, trekantet og rektangulært med parallelle belter (figur 120). Av typen trellis-trusser har ikke mindre variasjon. Gitterene er laget diagonalt, kryss, rhombisk, trekantet, skjær og andre.

Fig. 120. Geometri av gårder

I dette tilfellet er vi interessert i tre- og metalltre trekantede og trapezformede trusser. Triangulære staver er installert på den øvre kanten av veggene i bygningen, og trapesformet på bygningen med nappede vegger. Og vi vil også være interessert i gård for mansardtak.

For å forstå hvordan gårdene fungerer, bør du vurdere tre klassiske versjoner av deres strukturer: amerikanske (engelsk), belgiske og franske gårder. Den russiske konstruksjonen av taket til ingeniør Shukhov er fundamentalt forskjellig fra alle de listede, og faktisk er det ikke lenger en gård, det er et kjerneskall. Vi vil ikke vurdere det.

Den amerikanske (ifølge andre kilder engelsk) gård er den logiske fortsettelsen av hanging truss-systemet. I hvileproppene (trussens øvre belte) hviler mot hverandre, og i bunnen (underbenets underbelte) er de forbundet med en puff. For ikke å bøye puffen er den festet til åsen ved hodestøtten (loddrett slips). For ikke å bøye, blir deres truss ben støttet av braces. I denne gården er alt logisk og forståelig. Det øvre belte og spennearbeidet i kompresjon, det nedre belte og hodestøtten arbeider i spenning. Antall sysselsatte og håndtak kan økes. Komprimerte og strukte elementer er laget av tre, men i strukket tre kan erstattes med metall. I figur 121 er de klemmede elementene vist med en dobbel linje, og de strakte seg er vist med en enkeltlinje.

Fig. 121. Amerikansk gård

Den franske gården til ingeniøren Polonso består av fjærbelastede trussben (trussed ben) som de som er vist i figur 59. For å hindre at trussfoten bøyer den, støttes de av en glidebryter som er fastspent nederst av en strukket slips. Trussen er oppnådd ved å bli med to trussben og knytte dem til spinnens nivå. Hvilket om nødvendig er hengt fra skøyten av hodestøtten som hindrer avbøyningen. Om nødvendig kan antall tillit økes (figur 122). Et annet navn for Polonso Farms er Stretch Farms. I dem virker alle elementer bortsett fra det øvre belte og sprenglene i spenning.

Fig. 122. Fransk strøkgård. Polonso Farm

Den belgiske gården er en analog av Polonso gård, men sprenglene her passer ikke nødvendigvis til overbelte i riktig vinkel. Vinkelen kan være annerledes, bestemoren her er ikke vertikal, men tilbøyelig. Og stut kan være både skrå og vertikal. Dermed er den belgiske gården det motsatte av en amerikansk gård. Grandmas (strakte bånd) og stivere (komprimerte bånd) forandret plassene sine (figur 123).

Fig. 123. Belgisk gård

Trenger å huske en regel. I takkrokene komprimeres det øvre belte, det nedre er strukket, den nedadgående bøylen er komprimert, stigningen stiger. Alle strukte elementer kan erstattes med metalltråd (strip eller profil). Og som allerede nevnt, kan en konsentrert last overføres til trussenhetene ved å legge løpene på hvilke sekundære takter eller tak av store deler kan støttes (bølgede asbestcementplater, bølgepapp osv.). Du kan også laste øvre bånd på bøylene og dermed laste dem jevnt distribuert last. Et eksempel på lasting av et truss med konsentrerte krefter som kommer til knutepunktene, kan ses i figur 62 og figur 124.

Fig. 124. Støtter kjøregård

Farm linker

Gårdsforbindelser er beregnet på:

- å skape (samvittighetsfullt med sammenhenger av kolonner) den totale romlige stivheten og geometriske uforanderlighet av rammen av SCR;

- Sikre stabiliteten til de komprimerte elementene til trussen fra boltplanet ved å redusere deres estimerte lengde;

- oppfatningen av horisontale belastninger på individuelle rammer (krysse bremsekraner) og omfordeler dem til hele systemet med flate rammerammer;

- oppfatninger og (samvittighetsfullt med kolonnekoblinger) overfører til grunnlaget for noen langsgående horisontale belastninger på konstruksjonen av maskinrommet (vindvirkende på enden av bygningen og kranen);

- For å sikre komforten av monteringsklær.

Farm linker er delt inn i:

Horisontale koblinger er plassert i flyet til de øvre og nedre belter på stengene.

Horisontale forbindelser over bygningen kalles kryss, og sammen - langsgående.

Lenker på de øvre truss belter

Farm Belt Slips

Vertikale lenker på tvers av gårder

Kryss horisontale koblinger I flyet til de øvre og nedre båndene på stengene, sammen med de vertikale stengene mellom stengene, er det montert langs enden av bygningen og midtdelen der vertikale bånd langs kolonnene ligger.

De lager stive romlige barer i enden av bygningen og midtparten.

Romstenger i enden av bygningen tjener til å oppdage vindbelastningen som virker på fakhverk-enden og overføre den i kommunikasjon langs kolonner, kranbjelker og videre til fundamentet.

Ellers kalles de vindbinder.

2. Elementer av det øvre belte av kapper er komprimert og kan miste stabilitet fra karmens plan.

Kryssforbindelser langs overbeltebeltene sammen med stivere sørger for at tråkknoderne beveger seg i retning av bygningens lengdeakse og sikrer stabiliteten til det øvre belte fra strømplanets plan.

Longitudinal bracing (spacers) redusere den beregnede lengden på det øvre taubelte, dersom de selv er sikret mot forskyvning av en stiv spatial linkstang.

I glidebestandighetene festes kantene på panelene til truss noder fra forskyvning. I belegget på bjelkene festes tråkknutene fra forskyvning av bjelkene selv, dersom de er festet i en horisontal bondegård.

Under installasjonen festes de øvre akkordene til kappene med mellomrom på tre eller flere punkter. Det avhenger av fleksibiliteten til truss under installasjonen. Hvis fleksibiliteten til elementene i farmens øvre belte ikke overskrider 220, plasseres mellomromene på kantene og i midten av spenningen. Hvis 220, settes avstandsstykker oftere.

I et løpende belegg blir denne festingen utført ved hjelp av flere avstandsstykker, og i belegninger med løp er avstandsstykkene løpene selv.

I det nedre belte legges også stiver for å redusere den estimerte lengden på elementene i det nedre belte.

Langgående horisontale bånd i de nedre akkordene Gårder er konstruert for å omfordele den horisontale tverrgående kranbelastningen fra å bremse vognen på kranbroen. Denne belastningen virker på en egen ramme og, i fravær av koblinger, forårsaker signifikante laterale bevegelser.

Sideforskyvningen av rammen fra kranbelastningen:

a) i fravær av langsgående koblinger langs de nedre akkordene i karmene;

b) i nærvær av langsgående koblinger i de nedre akkordene på stengene

Langgående horisontale koblinger involverer tilstøtende rammer i romarbeid, som et resultat av hvilken rammenes forskyvning er betydelig redusert.

Rammens laterale forskyvning avhenger også av takets utforming. Taket av armert betongpaneler anses å være stivt. Taket på profilert gulv på løypene at hun ikke i stor grad kan oppleve horisontale belastninger. Et slikt tak anses ikke å være stivt.

Lengdebånd langs de nederste båndene på bøylene er plassert i de ytre panelene på bøylene langs hele bygningen. I maskinromene til kraftverk er langsgående bånd bare plassert i de første panelene av de nedre belter av karmstoler ved siden av kolonnene i rad A. På motsatt side av kappene er langsgående bånd ikke plassert siden Kranens laterale bremsekraft oppfattes av en stiv deaeratorhylle.

I bygninger med en spenning på 30 m for å fikse det nedre belte fra langsgående forskyvninger, er avstandsstykker installert i midtdelen av spenningen. Disse stivere reduserer den beregnede lengden og følgelig fleksibiliteten til de nedre akkordene på stengene.

Vertikale lenker på tvers av gårder ligger mellom gårder. De er utført som selvstendige monteringselementer (trusser) og er montert sammen med tverrbindinger langs de øvre og nedre båndene på trussene.

Bredden på de vertikale vertikale leddene er plassert på de støttende knutepunktene og i flyet til de vertikale knastene på knastene. Avstanden mellom vertikale klynger over tverrfeltene er fra 6 til 15 m.

Vertikale forbindelser mellom tverrsnitt tjener til å eliminere deformasjonene av belegningselementene i lengderetningen.

Nedre gårdsbelte

- buckling koeffisient

Kontroller styrken på delen:

Styrken til den valgte delen er ikke gitt. Øk størrelsen på seksjonen. Vi aksepterer tømmer 150x200 mm. ;

Styrken på tverrsnittet av det øvre beltet er tilveiebrakt. Tilordne tverrsnittet av overbelte - tømmer 150x200 mm.

2.3 Beregning av nedre beltefarm

Vi projiserer det nedre belte på gården fra parede hjørner. Senke gårdsbelte strukket. Extreme Element Force

aksepter 2∟50x5, F = 9,6 cm2

2.4 Beregning av seler

Diagonale bånd 2 og 3 er laget av massivt tre av 2. klasse, med en seksjon

Kontroller diagonal holdning på stabilitet:

redusere tverrsnittet

Kontroller diagonal holdning på stabilitet:

Bestem spenningens knusende ende:

Vi projiserer de strukkede armene 10 og 11 fra forsterkningsstål av klasse A-III i form av en enkelt streng. Nødvendig tverrsnittsareal:

ǿ16 mm (med tanke på fleksibiliteten til stangen)

Tips til bracing ta ǿ20 mm.

2.5 Beregning av bedriftsnoder

2.5.1 Støtteenhet

Det nødvendige området for sammenbrudd i støtteknuten under platen, overføring av kraften fra det nedre belte til det øvre belte:

Platenes bredde er lik bredden på det øvre beltet og er lik 150 mm, så høyden på platen: konstruktivt ta

Trykket på 1 cm2 plate er:

Maksimalt bøyemoment i en tallerken for 1 cm av bredden:

Det nødvendige øyeblikket av motstandsplate:

Ta en tallerken med tykkelse på 20 mm motstandstid, som

Sveising av skyveplaten med skosiden plater gir en solid dobbeltsidig søm med sømmen på 6 mm.

Det nødvendige området for sammenfall av referanseplanet:

Nødvendig bredde på sammenbruddsområdet:

2.5.2 Vedlegg av diagonalbøylen til overbelte

For å feste bøylene i knutepunktene er det montert en metallsko som bøylene er festet på. Vi lager lagerets lagerområde fra tilstanden til sammenbruddet av øvre belte.

Bærekapasiteten til leddet med vinkelen er bestemt av treskrossens tilstand. (s. 5.2. SNiP)

Tensile styrke gitt at vi aksepterer metall sko cm.

Vi aksepterer en bolt med økt nøyaktighet db = 30 mm.

Bøyler er festet til knutepunktene med stålforinger. Metallskoen er festet til øvre belte med grouse.

Kontroller stålbeleggene for kompresjon for stabilitet i planet vinkelrett på plankens plan:

Bærekapasitet for bøyning av en enkelt snitt:

Det nødvendige antall bolter: Vi tar 6 bolter på hver halvfôr.

2.5.3. Knuter av festing av bøyler til nedre belte

Bøylene er montert på den knyttede bolten som er montert i hullet i beltet på det nedre belte.

I knutepunktene er elementene i det nedre belte forbundet med strimler av stålplate. Stroppene festes til beltet med sømmer 10 cm lange (som i støtteknuten). Elementene i det nedre belte er forbundet langs linjen med planker på avstand 10.

2.5.4 Ridge knute

Rygknuten er laget med en enkel frontstopp blokkert av parede pads.

Godta diameteren på boltene som forbinder den øvre gårdsbeltet gjennom foringen som er 24 mm.

I henhold til punkt 5.18. SNiP for stålstifter, er avstandene mellom boltene akseptert.

S1 langs fibrene = 7d =

S2 på tvers av fiber = 3,5d =

S3 fra kanten av elementet = 3d =

Antall bolter i samme rad:

T - den minste lagerkapasiteten (t. 17 SNiP)

nø - antall design sømmer av en Nagel.

1) Lagerkapasiteten for å knuse treet av midterelementet i en vinkel:

c er tykkelsen på midterelementet.

- koeffisient på t. 14. SNiP

2) Bæreevne for å knuse treet av det ekstreme elementet i en vinkel:

3) Bærekapasiteten til bolten i bøyning:

Sjekk øvre belte for å strekke seg:

Styrken til det øvre belte ved krysset er gitt.

Farm stabilitet, sammenheng mellom gårder

Fra virkningen av en ekstern belastning påført tråkknoderne, vises trykk- og strekkstyrker i elementene. I dette tilfellet fungerer det øvre belte i kompresjon, og den nedre spenningen. Gitterets elementer, avhengig av naturen og retningen til den faktiske belastningen, kan virke både i kompresjon og i spenning. I dette tilfellet skaper kompressorkrefter risikoen for tap av stabilitet i strukturen. Tapet på stabiliteten til det øvre beltet kan forekomme i to plan: i planets plan og ut av planet. I det første tilfellet oppstår tapet av stabilitet på grunn av buckling mellom truss noder (langs panelets lengde). I andre tilfelle oppstår tap av stabilitet mellom beltets punkter, fast fra forskyvningen i horisontal retning. Stabiliteten til tauet fra flyet er mye mindre i forhold til stabiliteten i sitt plan, noe som er tydelig på grunn av at lengden på ett panel er mye mindre enn lengden av det komprimerte båndet.

Et eget takstativ er en stråleformet design med svært lav sidestivhet. For å sikre romlig stivhet av strukturer fra flate trusser, må de løsnes av bånd som sammen med trussene danner geometrisk uforanderlige romlige systemer, vanligvis gitter parallelle piper (figur nedenfor).

I tillegg til å sikre romlig ugjennomtrengelighet, bør koblingssystemet sikre stabiliteten til de komprimerte belter i retning vinkelrett på planene i frittliggende tremmer (fra gårdplanet), oppleve horisontale belastninger og skape forhold for høy kvalitet og praktisk installasjon av strukturen.

Lenker på bygging av byggdekselet har:

  • i flyet til de øvre kappene på kappene - horisontale tverrstusser 1 og langsgående elementer - stiver 2 mellom dem (figur nedenfor);
  • i flyet til de nederste tremmene av tremmene - horisontale tverrgående og langsgående slipsstropper 3 og stiver 2 (fig.
  • mellom stengene - vertikale koblinger 4 (fig. nedenfor).

Dekning Lenker

Horisontale tilkoblinger i flyet til de øvre (komprimerte) trussbelter er obligatoriske i alle tilfeller. De består av bøyler og stativer, som danner sammen med båndene på kapper, horisontale koblingsstenger med et tverrgitter. Horisontale tilkoblinger er plassert mellom de ekstreme parene på karmens ender (eller i enden av temperaturrommet), men ikke mindre enn 60 m.

For forbindelsen mellom de øvre belter av mellomliggende takkroker er spesielle stivere plassert over støtene og ved knuteknappen under spenningen på opptil 30 meter; For store spenner legges mellomliggende stenger for å sikre at avstanden mellom dem ikke overstiger 12 m. Horisontale tilkoblinger langs overbeltebeltet sikrer stabiliteten til de komprimerte belter fra stengeplanet under installasjon: i denne perioden er den beregnede lengden av slike belter lik avstanden mellom stengene. Under driften av bygningen forhindrer kantene på takplatene eller bjelkene de øvre knutepunktene fra tømmerplanet, men bare hvis de er festet fra langsgående forskyvninger av bånd som ligger i takets plan.

Horisontale tilkoblinger langs de nedre akkordbeltene er installert i bygninger med kranutstyr.

De består av tverrgående og langsgående koblinger og stivere. I bygninger med lyse og mellomstore kraner er de ofte begrenset til kun tverrgående stenger mellom de nedre belter i nærliggende gårder i enden av bygningen (eller temperaturrom). Hvis lengden på en bygning eller et rom er stort, er det installert en ekstra tverrbenselbuss slik at avstanden mellom slike bøyler ikke overskrider 60 m. Bredden på lengdebøylebøylen er vanligvis sett til å være lik støttepanelet på bærebensens nedre belte.

Horisontale koblingsstenger oppfatter horisontale laster fra vind og bremsing (tverrgående og langsgående) kraner.

Rafter-trusser har en liten sidestivhet, så installasjonsprosessen uten deres tidligere gjensidig festing er umulig. Denne funksjonen utføres av vertikale koblinger mellom kapper, som befinner seg i flyet til støttestøttene til kappene og i midterstolpenes plan (i trusser med en lengde på opptil 30 m) eller står nærmest kullknuten, men ikke mindre enn 12 m. Tilkoblingene er designet med et tverrgitter, men med et truss-trinn på 12 m kan et trekantet rutenett også brukes. Midtstativ av kapper, som vertikale bånd er festet på, utformer tverrsnitt.

A-gain support noder; b-forsterkning av de nedre belter med stålstropper; 1-belt gård; 2 stålproteser; 3-sveising; 4 bolter; 5 gård; 6-stål ledninger; 7-stål traverser.

Generell forsterkning av det nedre belte (figur 4, b) brukes i tilfeller der det er mange mangler i lengden, og implementeringen av lokal forsterkning er upraktisk. I dette tilfellet plasseres to stenger av forsterkende stål langs sidene, som ved hjelp av nøtter er festet til tverrbjelker laget av valset metall, hviler på støttestøttene.

Styrke støtte noder gårder (figur 4, a). Støttebenene på stengene, som hviler på ytterveggene, blir ofte systematisk fuktet og utsatt for alvorlige putrefaktive lesjoner. Dette kompromitterer bæreevnen til hele strukturen. Styrkelse av de defekte støtteenheter produsert ved å erstatte dem med stål, kalt proteser. Etter at gården er helt losset og står på rekvisitter, blir den defekte støtteneknoten avskåret.

En ny støttenhet - protese - er i de fleste tilfeller laget av valset stål av sveiset konstruksjon. Den kan bestå av to horisontale og to skrånende kanaler, som er anordnet på bredden av seksjonene av trussbelter. Støttearket er sveiset til horisontale kanaler. En stålmembran er sveiset mellom skrånende kanaler. Den øvre akkord av truss er satt inn mellom protesens tilbøyelige kanaler, støter opp mot membranen og festes med monteringsbolter. Trussens nedre akkord settes inn mellom de horisontale kanalene og kobles til dem med to rader av designbolter.

Styrkelse av de øvre belter på gårder. Komprimerte og komprimerbare bøyestenger av de øvre båndene i kapper, med et sammensatt tverrsnitt, i noen tilfeller med utilstrekkelig mengde eller kvalitet på leddene, mister deres designform og går ut av deres plan. Deres forsterkning består i installasjon av en ytterligere bjelke på bolter ved siden av dem, på siden motsatt til bulging, som forhindrer vekst av avbøyninger. Du kan også spenne disse boltene eller bruke en stikkontakt for å rette ut elementet.

Komprimerte buede strukturelementer, sanker i retning av bøyning, forsterk bilaterale kryssfiner eller plankbekledninger på negler på samme måte som komposittbjelker.

Styrking av strukturen som helhet utføres med en rekke feil og utilstrekkelig total lagerevne. Utformingen av slike forsterkninger er alltid strengt individuelt. I mange tilfeller er det ganske effektivt å styrke strukturen med stålkabler med kutt og mutter på endene. Slike garn kan bli introdusert i trussgitteret i form av ytterligere strakte bøyler eller stativer. De kan danne kontinuerlige ekstra strakte belter, de såkalte fjærkjeder, som strekker seg fra en støtte til en annen. I løpet av flukten kan fjærkjedene senkes ved å bruke ekstra stativer godt under den nedre kanten av strukturen. Samtidig øker strukturenes samlede høyde, og dermed vil kompresjonskreftene i det øvre belte reduseres betydelig.

Forsterkning av defekte fleksible buer kan gjøres ved å installere et ekstra gitter under dem, noe som gjør buen til en langt mer stiv segmentkrok. I tilfeller der designfeil er så alvorlige at dets forsterkning er upraktisk, blir designen fjernet og erstattet med en ny.

Forsterkning av metallkolonner kan utføres ved å redusere den estimerte lengde; innføring av puffer og forsinkelser; bærbare forspente enhet enheter; installasjon av forspenne stivere; konkrete kolonner; øker tverrsnittet av kolonnene.

Kolonneforsterkningsordningen er valgt med hensyn til de spesifikke forholdene, strukturenes tilstand styrkes, grunnene til behovet for forsterkning, samt økonomiske hensyn.

For en gruppe kolonner er det tilrådelig å bruke metoden for å installere ekstra bånd eller ved hjelp av stive forspenne bøyler og stivere, siden i tillegg til styrking øker stabiliteten deres (figur 3.1, a-b).

For høye kolonner med stor fleksibilitet er det nødvendig å introdusere forspente forsinkelser (figur 3.1, d) eller truss-type puffer (figur 3.1, d, e).

Figur 3.1. Styrkeordninger for metallkomprimerte kolonner

a - fleksible braces og stivere; b - forspenne stive armbånd og stivere; stive stivere; g - forspente forsinkelser; d, e-shear slynger;

1 eksisterende kolonner; 2- eksisterende forbindelser; 3 ekstra diagonale tilkoblinger; 4 ekstra avstandere; 5-stivere; 6 forsinkelser; 7-truss dreiemoment

Det er mulig å transformere hengselbunnene i kolonnene på en stiv måte å forsterke kolonneskoen med ekstra forsterkning etterfulgt av betong av denne strukturen. Det anbefales å innføre klemmer for å sikre en monolitisk tilkobling av skoen med fundamentet. For å oppdage en betydelig belastning på kolonnen, samtidig med styrking av kolonneskoen, er det nødvendig å øke størrelsen på basisplaten og installere ytterligere finner på sveisen.

For tiden brukes følgende forspente elementer til å forsterke kolonner av industrielle bygninger med flere etasjer: teleskop- og lagerstøtter og stive stivere med jacking (figur 3.2).

Figur 3.2. Forsterking av metallkolonner med individuell forspent sprengel

a - teleskopisk støtte; b - stive stivere; i - en individuell sprengel: 1 - den styrket kolonne; 2- rørforsterkning; 3-anstrengt indre rør; 4- spenning for å styrke stativet; 5-spacer forsterkende stenger ;; 6- gevinstelement; 7 - trussed gir;

8-skrue enhet

Teleskopforspente rør anbefales å brukes til å forsterke både sentralt og eksentrisk komprimerte kolonner under full driftsbelastning. Ved forsterkning av de sentralt komprimerte kolonnene må støpene til teleskoprør installeres symmetrisk, og når kompressorene komprimeres ekstra - i retning av eksentrisitet. Forsterkningselementet er laget av to teleskopisk forbundne rør, begge nedre ender er sveiset til skoen. Deretter forlenges det ytre røret ved oppvarming og den øvre ende er sveiset til spissen av det indre røret. Når det er avkjølt, komprimerer ytre røret det indre røret, noe som resulterer i et forspenst forsterkningselement. Den er montert i designposisjonen, klemt og forbundet med de forsterkede kolonneklemmene. Deretter kuttes ytre røret rundt omkretsen for å frigjøre det indre røret fra å komprimere det ytre røret og overføre en del av lasten fra den forsterkede kolonnen til det indre røret. Etter det er det innvendige rørinnsnittet sveiset og danner en støtte fra to teleskoprør som samarbeider.

Forsterkning av kolonner ved hjelp av stive stivere (figur 3.2, b), laget av rullede seksjoner, utføres i følgende rekkefølge. De stive stutene er symmetrisk installert på begge sider av kolonnen på støttehjørnene, festes midlertidig, og ved hjelp av en stikkontakt og skrueinnretning gir de en vertikal stilling. Samtidig oppstår strekkspenninger i stive stivere, som oppfatter en del av lasten fra horisontale bjelker og derved bidrar til forsterkning av kolonner. Etter at de stive stutene er rettet, sveises de til kolonnen, hvorpå horisontale tråder, krysshoder, en kappe og en skrueinnretning fjernes.

En individuell bærbar skjærstift består av et forsterkningselement i form av en rullprofil, en stålskive og en skrueanordning (figur 3.2, c). I motsetning til tidligere enheter opprettes forspenning i en individuell bærbar sprengel før installasjon i designposisjon ved å skru av en skrueanordning. Etter at sprengelen er installert i designposisjonen, er skruenheten vridd og en strekkspenning er opprettet i forsterkningselementet, som overføres til gulvbjelker, avlaster den forsterkede kolonnen.

Fordelen med slike enheter er gevinsten i kraft, samt muligheten for enkel og ganske nøyaktig kontroll. Spenningen i forsterkningselementene styres ved hjelp av strain gauges eller ved å endre pilen til avbøyning av sprengelen.

For å forbedre kolonnene i industrielle bygninger med en historie, endrer de vanligvis designplanen eller øker tverrsnittet.

Essensen av den første metoden består i å introdusere inn i strukturskjemaet i en separat gren, som uten å forstyrre integriteten til den svekkede delen av den forsterkede kolonnen, gjør det mulig å øke lagerkapasiteten (fig.3.3, a-e).

Denne metoden anbefales når det er irrasjonelt å øke tverrsnittet i den gamle kolonnen eller bruke andre forsterkningsmetoder. Som ytterligere grener av forsterkning, metallrør (Fig.3.3, a), elementer av T-formet (Fig.3.3, b) eller I-stråle (Fig.3.3, c), samt stivere i form av en kombinasjon av to kanaler (Fig.3.3, d) eller stativer av parede I-bjelker (Fig.3.3, e).

Figur 3.3. Økning av lagerkapasiteten til metallkolonner av en-etasjers bygninger ved å innføre ytterligere forsterkningselementer

1 forsterket kolonne; 2-kolonne forsterkningselement

Det er mulig å styrke gitterkolonnene ved hjelp av koblinger av teleskoprør, som er installert inne i kolonnen. Etter installasjon i konstruksjonsposisjonen av leddene av rørene er sammenkoblet i en enkelt støtte, som er klemt. Den øvre pakningen skal passe godt til enden av teleskopstøtten, og den nedre - til platen på kolonneskoen. Deretter kappes de ytre rørene samtidig av to gassskærere, som sikrer jevn overføring av kreftene til det indre komprimerte rør til den forsterkede kolonnen.

Hvis kolonnen har deformasjoner som ikke forstyrrer sin normale drift, forsterkes den ved å innføre ytterligere elementer av forsterkningen av gitteret (figur 3.5). Ytterligere elementer er installert i form av et andre diagonalt gitter utenfor hjørner eller plater (fig. 3.5, a, b) og inne i kolonnen, som forbinder gitterets ytre elementer (figur 3.5, c).

Figur 3.5. Øke lagerkapasiteten til metallkolonner i en-etasjers bygninger ved å styrke kolonnegrensen

1 forsterket kolonne; 3- kolonne grid forsterkning element

Den enkleste og mest brukte måten å øke bæreevnen til faste og gjennom kolonner, er en metode basert på å øke tverrsnittet av kolonnene ved å feste ytterligere forsterkningselementer fra profilert eller plater til dem under sveising eller høystyrkebolter. Denne metoden er ganske effektiv og kan brukes med nesten enhver økning i belastninger.

De vanligste måtene å styrke metallkolonnene i et kontinuerlig tverrsnitt av en I-bjelkeprofil er vist i Figur 3.6, a - p:

Figur 3.6. Forsterkningsordninger for metallkolonner av en kontinuerlig del av en I-bjelkeprofil ved å øke delen

Takbygging

1.1. Fra trekonstruksjoner.

1.1.1. Reparasjon med delvis utskifting av rafterben, mauerlat, obreshetka kontinuerlig og utladet fra stolpene.

Bytting av rotte undergrowing tømmer med en tømmer av samme lengde og seksjon behandlet med et antiseptisk. Forsterkning av takter med fôrplater som må boltes.

Eliminering av taksagring.

Bytte tak på enkelte steder.

Bytte av tre takkonstruksjoner.

Endre rottede foringer eller mauerlatov.

Erstatning av enkelte elementer av takter eller deres forsterkning.

Fjerning og erstatning av de berørte av rotting området med en innsats av samme lengde, forlengelse av platene og deres festing med en stramming.

Installasjon av anti-isingssystemer (oppvarmede tak) med en hensiktsmessig feasibility studie.

Legge av tre takkonstruksjoner i nærheten av skorsteiner i samsvar med brannsikkerhetskrav.

1.1.2. Antiseptiske og antipyreirovanie tre strukturer.

Produksjon av antiseptisk og flammehemmende behandling av trekonstruksjoner og bygningsdeler: Vedrengjøring, preparering, behandling med antiseptisk - vandige løsninger, oljeaktige antiseptiske midler og i varme bad.

1.1.3. Oppvarming av subroofing (garret) overlappende.

Overlapp fett med en alumina sagsmuss med en lagtykkelse på 20-25 mm med jevnhet av overflaten.

Bytting av leire og sagflis med lettvektsaggregat.

Backfilling slaggplater på løpebordene uten å forstyrre smøremiddellaget.

1.1.3. Oppvarming av subroofing (garret) overlappende. Smøring av overlappingen med en alumina sagflis med en lagtykkelse på 20-25 mm ved å glatte overflaten. Bytting av leire og sagflis med lettvektsaggregat. Backfilling slaggplater på løpebordene uten å forstyrre smøremiddellaget.

1.1.4. Reparasjon (erstatning) av dormer vinduer. Utførelse av dormer-vinduer med rektangulær, trekantet eller halvcirkelformet form.

Figur 3. Orientert strandbrett (OSB) for kontinuerlig belegg og rammekonstruksjon

Figur 4. Kryssfiner fuktresistent (FSF) for kontinuerlig obreshetka


Montering av dørvinduer i en treramme, som stikker ut over takets bakke, som er festet til takstativsystemet på rekkene (to kort på hver side og i midten).

Kapping av dørvinduet med takplater på en trekasse med 50 x 50 mm stolper, forsterket på sperrene med en stigning på 250 mm og rammen av rammen med solid gulv av brett med tykkelse på 19-22 mm.

Ved modernisering av tak for kontinuerlig batting, bruk moderne materialer, for eksempel orienterte strandplater (OSB) eller fuktresistent kryssfiner (PSF) (Fig.3, 4).

1.2. Reparasjon av takkonstruksjoner fra armert betong tak og takdekk.

1.2.1. Feilsøking av armerte betongbelegg og takdekk. Korrigering av defekte steder av mykt takbelegg med mastikk når forsterkning av vevde og ikke-vevde materialer.

1.2.2. Oppvarming av subroofing (garret) overlappende.

Beskyttelse av isolasjon mot vanndampfuktivering av den indre luften fra den varme siden med et damptett materiale (fig. 5).

Figur 5. Oppvarming av loftet

1.2.3. Reparasjonsrør for taktekking. Produksjonsreparasjonsklær sammen med reparasjon av mykt tak:

fjerning av delvis eller fullt eksisterende vanntettingsmateriell og metallbeskyttelse fra takflaten, reparasjon av skredet på steder der det er nødvendig, påføring av bituminøs jord på den reparerte overflaten av taket, fusing av bunnlaget av mykt vanntette takmateriale.

Utskifting av takbelegg

2.1. Komplett utskifting av metalltak med en knutepunkt. Bytte av takmaterialer: stålplate med polymerbelegg (metall) (figur 6).

Figur 6. Stålplate med polymerbelegg


Enheten av sømtakmaterialer: stål med galvanisert eller belagt (polyester, plastisol, rent):

1 - stålplate;

2 - sinkbelegg;

3 - Anticorrosion belegg;

5 - Polymerbelegg (polyester, plastisol, etc.);

6 - Beskyttelseslakk.

Figur 7. Faltsevy tak

Figur 8. Fleksibel helvetesild


Enheten til sømtak er laget på et solidt grunnlag eller på kassen (fig.7).

2.2. Full utskifting av takbelegg fra rullede bitumenmaterialer (takfilt) på takene fra de avsatte materialene med innretningen for kryss.

Ved ettersyn med modernisering av taket av de rullede bitumenmaterialene (takmateriale) - utskifting av det gamle taket til overflaten av sveisetakmaterialet.

Sveising av bitumen- og bitumenpolymermaterialer: varm (brann), infrarød eller kald (uten brann) metoder.

2.3. Full utskifting av takbelegg av stykke materialer (skifer, fliser, etc.) med enhetens adjunksjoner.

Bruken av moderne materialer: myke helvetesild, helvetesild med kobberfolie, helvetesild, skifer, mykt bølgepapp, asfaltark, etc. (Figur 8).

3. Reparasjon eller bytte av dreneringssystem (overheng, takrenner, takrenner, skuffer) med utskifting av dreneringsrør og produkter (ekstern og intern)

Utskifting av dreneringssystemet utføres i henhold til reguleringsdokumentene i den nye konstruksjonen.

Bytte av dreneringsrør og produkter med moderne dreneringssystemer: galvaniserte stålrør med dobbeltsidet polymerbelegg, rektangulære renner (figur 9).

Figur 9. Eksempler på moderne takrenner

4. Reparere eller bytte blodtilførselselementer.

4.1. Reparer manhull på taket.

Bytte ut defekte elementer av munnhull for lignende, for å sikre lukking av munnhull dører.

4.2. Reparere produkter, reparere eller bytte dørvinduer og andre enheter for loftventilasjon.

Reparasjon av dormer-vinduer, se kapittel 1.1.4.

Rengjøringsprodukter, installasjon av rister for beskyttelse mot gnagere.

Gir takventilasjon i samsvar med anbefalingene fra GUP-akademiet for kommunal økonomi oppkalt etter KD Pamfilov, GUP-instituttet "MoszhilNIIproekt" på grunn av naturlig ventilasjon av loftsrom gjennom ventilasjonsåpninger under takets overheng og i takkanten.

4.3. Bytte hubcaps på toppen av røykkamrene og luftventilene.

Bytte av kappene på enden av røykenhetene og luftventilene utføres i henhold til reguleringsdokumentene i den nye konstruksjonen.

4.4. Endring av parapetåpninger, brannmurer, tilleggsutstyr.

Åpningen av parapeter, brannmurer, overbygninger bør endres i henhold til reguleringsdokumentene i den nye konstruksjonen.

4.5. Reparasjon (pussing, maling) og isolasjon av røykventilasjonene og løfteakselen.

Rengjøring, pussing, maleri blokker.

Ved bruk av armert betongkonstruksjoner, belegg og gulv, som kombinerer funksjonene til støtteelementer og kanaler, repareres de samtidig.

Termisk isolasjon av ventilasjonsenhetene ved hjelp av moderne isolasjonsmaterialer, for eksempel stiftfiberglassprodukter.

4.6. Restaurering eller bytte av gjerdet på loftet taket. Erstatning av defekte deler av gjerder på loftet tak med lignende.

Gjerder på loftet taket er endret i henhold til regulatoriske dokumenter av den nye konstruksjonen.

5. Konvertering av ikke-ventilert kombinert tak til ventilasjon med isolasjon av taket (loftet)

Tilveiebringelse av ventilasjon av det kombinerte taket gjennom luftgap, spalter eller kanaler er gitt i beleggets tykkelse.

Enhetens luftspalte med utgangen av innløpshullene i takets takflater.

Oppvarming av underlagsdekk med et lag av varmeisolerende materiale, for eksempel stiftfiberglass eller fiberplate.

Bytting av det flate taket på stiften med riktig isolasjon.